I FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL TESIS COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA, PROVINCIA DE CANAS, DEPARTAMENTO CUSCO Presentado por: Mamani Soncco, Randolf Para otorgar el Título Profesional de Ingeniero Civil Asesor: Mg. Ing. José Alberto Montesinos Cervantes} CUSCO - PERÚ 2019 II Dedicatoria A Dios que siempre guio mi Camino y a mis padres Lucia Soncco Martínez y Gregorio Mamani Larota, quiénes me enseñaron desde pequeño a luchar para alcanzar mis metas. Mi triunfo es por ustedes, ¡Los amo! A mis hermanos Yony, Yaneth, Yeny y Sahara por su gran apoyo y cariño, por ser parte de mi formación profesional con sus palabras de aliento, comprensión y compañía a mis sobrinos Sebastian Gabriel, Stefano Valentino y Liam Emiliano. A mi tío Fredi Mamani Larota y mis primos Cesar Huallpa, Samuel Soncco, Hernan Larota, Judith Huallpa y todos mis familiares que siempre me tendieron la mano para apoyarme y crecer en lo personal y profesional. Finalmente agradecer a todos mis amigos que me apoyaron en este proyecto de investigación, que por sus consejos y su amistad incondicional hicieron que sea posible la culminación de esta Tesis. Randolf Mamani Soncco III Agradecimiento Agradezco a Dios por haberme dado la oportunidad de culminar esta etapa de mi vida. A mis padres Lucia Soncco Martínez y Gregorio Mamani Larota mis hermanos Yony, Yaneth, Yeny y Sahara mil gracias de todo Corazón por darme su gran apoyo incondicional para terminar mis estudios. A mi tío Fredy Mamani por su apoyo incondicional y por depositar su confianza en mí. Para mi asesor Mgt. Ing. José Alberto Montesinos Cervantes por su colaboración y facilidades brindadas para realizar los ensayos respectivos para la presente tesis. A la Escuela Profesional de Ingeniería Civil de la Universidad Andina del Cusco q u e asumió el reto de mi formación, a los docentes por sus concejos y enseñanzas, por los valores y ética aprendidos, me ayudaron a culminar mis estudios. Finalmente, a mis amigos que con su amistad y compañía hicieron de esta etapa de estudiante sea una de las etapas más bonitas e inolvidables. IV Resumen El presente trabajo de investigación tuvo como objetivo, realizar la comparación del método de la prueba de penetración estándar (SPT) y Corte Directo; para fines de cimentaciones superficiales en edificaciones del APV Jilayhua del Distrito de Yanaoca Provincia de Canas del Departamento De Cusco, determinado el Angulo de fricción y la capacidad portante del suelo. Esto debido a que las obras existentes carecen de estudio previo de suelo, además de incumplir con la norma técnica de edificación (E.050 suelos y cimentaciones), RNE,2018. El principal aporte de la presente investigación es dar a conocer a la población la importancia de hacer un estudio de suelos adecuado, como parte significativa en la construcción de una vivienda. Para lo cual la metodología empleada en esta investigación tuvo un enfoque cuantitativo, con una tipología descriptiva, un nivel aplicativo, un diseño metodológico y un método hipotético deductivo. Se realizaron análisis a partir de 09 ensayos de penetración estándar (SPT), conteo de numero golpes y 09 puntos de corte directo a partir de excavaciones de calicatas para extraer muestras inalteradas. Todos los ensayos fueron realizados en el laboratorio de suelos y concreto de la universidad andina del cusco, donde se realizó el procesamiento de datos y comparación de la capacidad admisible de los suelos obtenidos. Los resultados alcanzados de los ensayos fueron: el ángulo de fricción varía entre 32.8° - 26.5° por lo que se dice que el diseño de cimentaciones superficiales de los suelos de la Asociación Pro Vivienda Jilayhua es adecuado para la construcción, el perfil de los suelos es heterogéneo y se determinó que el suelo es de arena limosa con grava y arena limosa. La permeabilidad del suelo es de 0.01 cm/seg considerándose como buena, la capacidad admisible de los suelos realizada con SPT es de 0.8202 cm y la capacidad realizada con corte directo es de 0.7867 cm. Y por último no existe la probabilidad de ocurrencia del fenómeno de asentamiento ya que no se encontró arcilla y el suelo no presenta nivel freático. Palabras claves: Capacidad portante, Ensayo de penetración estándar (SPT), Corte directo, cimentaciones, asentamiento, ángulo de fricción. V Abstract The objective of this research work was to compare the standard penetration test (SPT) and Direct Cut method; For the purposes of superficial foundations in buildings of the APV Jilayhua of the District of Yanaoca, Province of Canas, Department of Cusco, determined the friction angle and the bearing capacity of the soil. This is due to the fact that the existing works lack a prior soil study, in addition to failing to comply with the technical building standard (E.050 soils and foundations), RNE, 2018. The main contribution of this research is to make the population aware of the importance of carrying out an adequate soil study, as a significant part of the construction of a house. Analyzes were carried out from 09 standard penetration tests (SPT), count of number of blows and 09 direct cut points from pits excavations to extract undisturbed samples. All the tests were carried out in the soil and concrete laboratory of the Andean University of Cusco, where the data processing and comparison of the admissible capacity of the soils obtained was carried out. The results obtained from the tests were: the friction angle varies between 32.8 ° - 26.5 °, which is why it is said that the design of superficial foundations of the soils of the Jilayhua Pro Housing Association is suitable for construction, the profile of the soils It is heterogeneous and it was determined that the soil is silty sand with gravel and silty sand. The permeability of the soil is 0.01 cm / sec, considered as good, the admissible capacity of the soils made with SPT is 0.8202 cm and the capacity made with direct cutting is 0.7867 cm. And finally, there is no probability of occurrence of the settlement phenomenon since no clay was found and the soil does not present a water table. Keywords: Bearing capacity, Standard penetration test (SPT), Direct shear, foundations, settlement, friction angle. COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE por Randolf Mamani Soncco Fecha de entrega: 14-feb-2023 02:13a.m. (UTC+0500) Identificador de la entrega: 2013428319 Nombre del archivo: TESIS_FINAL_RANDOLF_MAMANI_SONCCO_2023.docx (24.93M) Total de palabras: 37636 Total de caracteres: 198045 1 3 3 3 1 COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA, PROVINCIA DE CANAS INFORME DE ORIGINALIDAD 23 % 23% 2% 4% INDICE DE SIMILITUD FUENTES DE INTERNET PUBLICACIONES TRABAJOS DEL ESTUDIANTE FUENTES PRIMARIAS hdl.handle.net 1 Fuente de Internet 5 % repositorio.unsaac.edu.pe 2 Fuente de Internet 5 % repositorio.uap.edu.pe 3 Fuente de Internet 3 % repositorio.unc.edu.pe 4 Fuente de Internet 2 % docplayer.es 5 Fuente de Internet 2 % repositorio.uprit.edu.pe 6 Fuente de Internet 2 % Submitted to Universidad Tecnologica de los 7 Andes 1% Trabajo del estudiante repositorio.upn.edu.pe VI Introducción El distrito de Yanaoca de la Provincial de Canas del Departamento de Cusco ha tenido un incremento poblacional constante en los últimos 10 años en las zonas urbanas según como se refleja en el Instituto Nacional de Estadística e Informática, para el año 2018 el porcentaje de población total Urbana de Canas fue de 11.9%, superior a el censo realizado en 2007 donde se muestra un valor de 6%, un valor bastante significativo. Por tanto, esto ha generado, en la misma magnitud, un crecimiento en la demanda de la construcción de viviendas. Yanaoca se caracteriza por ser un pueblo con construcciones de adobe en sus zonas más rurales, casas fabricadas en forma artesanal, sin embargo, el crecimiento de las zonas urbanas ha llevado dichas construcciones de un lado para satisfacer las exigencias de la comunidad, sin embargo, estas nuevas obras carecen de estudio previo de suelo, pudiendo representar un problema y un peligro a la vez, dado que no cumplen con la norma técnica de edificación (E.050 suelos y cimentaciones). Es por este motivo que el presente proyecto plantea realizar un estudio de mecánica de suelos a fin de determinar la capacidad presente en la carga admisible del suelo, para ejecutar cimentaciones apropiadas que permita se transmitan la cargas al suelo de manera óptima, que cumpla con las normas técnica de edificación, y a su vez dejar una guía que sirva de sustento a las futuras construcciones. El estudio de mecánica de suelos consiste en analizar las características y el comportamiento del suelo frente a distintas cargas externas. Es por ello que se tiene que analizar y definir el tipo de cimentación a realizar para dicha edificación, además nos permite prevenir posibles fallas que se pueden presentar en caso no se tomen los criterios correspondientes en la etapa de estudio. Para la realización del estudio de mecánica de los suelos se utilizó el método de la prueba estándar de penetración (SPT), los parámetros obtenidos en esta investigación nos brindarán los datos necesarios para realizar el diseño de cimentaciones en edificaciones que será de gran importancia para toda la ASOCIACION PRO-VIVIENDA JILAYHUA. Con la finalidad conocer la capacidad presente en la carga admisible para la predicción del comportamiento funcional de la estructura, para la ejecución de una cimentación adecuada que cumpla con las normas técnica de edificación. VII Índice Dedicatoria ................................................................................................................................ II Agradecimiento ........................................................................................................................ III Resumen ................................................................................................................................... IV Abstract ..................................................................................................................................... V Introducción ............................................................................................................................. VI Índice ....................................................................................................................................... VII Índice de tablas ......................................................................................................................... XI Índice de figuras ..................................................................................................................... XX CAPITULO I: Planteamiento del problema ........................................................................ 22 1.1. Identificación del problema ............................................................................................... 22 1.1.1. Descripción de problema ................................................................................................ 22 1.1.2. Formulación del problema ............................................................................................. 22 1.2. Justificación e importancia de la investigación ................................................................. 23 1.2.1. Justificación técnica ....................................................................................................... 23 1.2.2. Justificación social ......................................................................................................... 23 1.2.3. Justificación por viabilidad ............................................................................................ 23 1.2.4. Justificación por relevancia ............................................................................................ 24 1.3. Limitaciones de la investigación ....................................................................................... 24 1.3.1. Limitaciones de ubicación .............................................................................................. 24 1.3.2. Limitación de pruebas .................................................................................................... 24 1.3.3. Limitación de estudio ..................................................................................................... 24 1.4. Objetivos ........................................................................................................................... 25 1.4.1. Objetivo general ............................................................................................................. 25 1.4.2. Objetivos específicos ...................................................................................................... 25 VIII CAPITULO II: Marco teórico .............................................................................................. 26 2.1. Antecedentes de la tesis ..................................................................................................... 26 2.1.1. Antecedentes a nivel nacional ........................................................................................ 26 2.1.2. Antecedentes a Nivel Internacional ................................................................................ 26 2.2. Aspectos teóricos pertinentes ............................................................................................ 36 2.2.1. Origen y formación de los suelos ................................................................................... 36 2.2.2. ENSAYO SPT ................................................................................................................ 36 2.2.3. Corte directo ................................................................................................................... 89 2.3. Hipótesis ............................................................................................................................ 99 2.3.1. Hipótesis general ............................................................................................................ 99 2.3.2. Sub hipótesis .................................................................................................................. 99 2.4. Definición de variables .................................................................................................... 100 2.4.1. Variable Independiente ................................................................................................ 100 2.4.2. Variables Dependientes ................................................................................................ 100 2.4.3. Cuadro de operacionalización de variables .................................................................. 101 CAPITULO III: Metodología ............................................................................................. 104 3.1. Metodología de la investigación ..................................................................................... 104 3.1.1. Enfoque de la investigación ......................................................................................... 104 3.1.2. Tipología de la investigación ....................................................................................... 104 3.1.3. Nivel de la investigación. ............................................................................................. 104 3.1.4. Método de la investigación. ......................................................................................... 104 3.2. Diseño de la investigación............................................................................................... 105 3.2.1. Diseño metodológico .................................................................................................... 105 3.2.2. Diseño de ingeniería ..................................................................................................... 106 3.3. Población y Muestra ........................................................................................................ 107 3.3.1. Población ...................................................................................................................... 107 IX 3.4. Instrumentos .................................................................................................................... 108 3.4.1. Instrumentos metodológicos o Instrumentos de Recolección de Datos ....................... 108 3.4.2. Instrumentos de ingeniería ........................................................................................... 116 3.5. Procedimiento de recolección de datos ........................................................................... 120 3.5.1. Estudio geotécnico realizado. ....................................................................................... 120 3.5.2. Densidad de campo con método de cono de ................................................................ 124 3.5.3. Contenido de humedad ................................................................................................. 135 3.5.4. Análisis granulométrico por tamizado ......................................................................... 146 3.5.5. Límite de Atterberg ...................................................................................................... 158 3.5.6. Equipo de ensayo de penetración estándar SPT ........................................................... 161 3.6. Procedimiento de análisis de datos .................................................................................. 172 3.6.1. Procesamiento de datos de densidad de campo ............................................................ 172 3.6.2. Procesamiento de datos de contenido de humedad ...................................................... 181 3.6.3. Procesamiento de datos de granulometría .................................................................... 190 3.6.4. Procesamiento de datos de límite de Atterberg ............................................................ 235 3.6.5. Procesamiento de datos de SPT ................................................................................... 236 3.6.6. Procesamiento de datos de corte directo ...................................................................... 262 3.6.7. Procesamiento de datos de permeámetro ..................................................................... 298 CAPITULO IV: Resultados ................................................................................................ 307 4.1. La estratigrafía del suelo ................................................................................................. 307 4.2. Determinación de la capacidad admisible de los suelos de la APV JILAYHUA por los métodos de SPT y corte directo. ............................................................................................. 308 4.3. Determinación de la impermeabilidad de suelo .............................................................. 312 CAPITULO V: Discusión .................................................................................................... 313 Glosario .................................................................................................................................. 320 Conclusiones .......................................................................................................................... 323 Recomendaciones ................................................................................................................... 324 Bibliografía ............................................................................................................................. 325 X Anexos .................................................................................................................................... 329 XI Índice de tablas Tabla 1 Compacidad relativa de la arena ................................................................................ 78 Tabla 2 Resistencia de los suelos cohesivos ............................................................................. 79 Tabla 3 Parámetros del sub suelo para aplicar SPT ............................................................... 79 Tabla 4 De módulo de elasticidad para distintos suelos .......................................................... 83 Tabla 5 Relación de Poisson .................................................................................................... 83 Tabla 6 De valores de forma de zapata .................................................................................... 84 Tabla 7 Número de puntos de investigación ............................................................................ 85 Tabla 8 Aplicación y limitaciones de los ensayos .................................................................... 87 Tabla 9 Ensayos a realizar ....................................................................................................... 88 Tabla 10 Los valores de ϕ΄ para suelos granulares. ................................................................ 97 Tabla 11 Valores de coeficiente de permeabilidad de los suelos ............................................. 98 Tabla 12 Correlación de coeficiente de permeabilidad de Terzagui y crespo Villalaz ........... 98 Tabla 24 Formato para recolección de datos de densidad de campo ................................... 109 Tabla 25 Formato para recolección de datos de contenido de humedad .............................. 110 Tabla 15 Formato para recolección de datos de límites de Atterberg................................... 111 Tabla 16 Formato para recolección de datos de análisis granulométrico por tamizado ...... 112 Tabla 17 Formato para recolección de datos de prueba estándar de penetración (SPT) ..... 113 Tabla 18 Formato para recolección de datos de corte directo .............................................. 114 Tabla 19 Formato para recolección de datos de permeabilidad ........................................... 115 Tabla 20 Datos de densidad de campo de la calicata 01 ....................................................... 126 Tabla 21 Datos de densidad de campo de la calicata 02 ....................................................... 127 Tabla 22 Datos de densidad de campo de la calicata 03 ....................................................... 128 Tabla 23 Datos de densidad de campo de la calicata 04 ....................................................... 129 Tabla 24 Datos de densidad de campo de la calicata 05 ....................................................... 130 XII Tabla 25 Datos de densidad de campo de la calicata 06 ....................................................... 131 Tabla 26 Datos de densidad de campo de la calicata 07 ....................................................... 132 Tabla 27 Datos de densidad de campo de la calicata 08 ....................................................... 133 Tabla 28 Datos de densidad de campo de la calicata 09 ....................................................... 134 Tabla 29 Datos de contenido de humedad calicata 01 .......................................................... 137 Tabla 30 Datos de contenido de humedad calicata 02 .......................................................... 138 Tabla 31 Datos de contenido de humedad calicata 03 .......................................................... 139 Tabla 32 Datos de contenido de humedad calicata 04 .......................................................... 140 Tabla 33 Datos de contenido de humedad calicata 05 .......................................................... 141 Tabla 34 Datos de contenido de humedad calicata 06 .......................................................... 142 Tabla 35 Datos de contenido de humedad calicata 07 .......................................................... 143 Tabla 36 Datos de contenido de humedad calicata 08 .......................................................... 144 Tabla 37 Datos de contenido de humedad calicata 09 .......................................................... 145 Tabla 38 Peso mínimo aproximado de una muestra a ensayar ............................................. 146 Tabla 39 Datos de análisis granulométrico por tamizado de la calicata 01 ......................... 149 Tabla 40 Datos de análisis granulométrico por tamizado de la calicata 02 ......................... 150 Tabla 41 Datos de análisis granulométrico por tamizado de la calicata 03 ......................... 151 Tabla 42 Datos de análisis granulométrico por tamizado de la calicata 04 ......................... 152 Tabla 43 Datos de análisis granulométrico por tamizado de la calicata 05 ......................... 153 Tabla 44 Datos de análisis granulométrico por tamizado de la calicata 06 ......................... 154 Tabla 45 Datos de análisis granulométrico por tamizado de la calicata 07 ......................... 155 Tabla 46 Datos de análisis granulométrico por tamizado de la calicata 08 ......................... 156 Tabla 47 Datos de análisis granulométrico por tamizado de la calicata 09 ......................... 157 Tabla 48 Datos de limite líquido y limite plástico ................................................................. 160 Tabla 49 Datos obtenidos de SPT punto - 01 ......................................................................... 163 XIII Tabla 50 Datos obtenidos de SPT punto - 02 ......................................................................... 164 Tabla 51 Datos obtenidos de SPT punto - 03 ......................................................................... 165 Tabla 52 Datos obtenidos de SPT punto - 04 ......................................................................... 166 Tabla 53 Datos obtenidos de SPT punto - 05 ......................................................................... 167 Tabla 54 Datos obtenidos de SPT punto - 06 ......................................................................... 168 Tabla 55 Datos obtenidos de SPT punto - 07 ......................................................................... 169 Tabla 56 Datos obtenidos de SPT punto - 08 ......................................................................... 170 Tabla 57 Datos obtenidos de SPT punto - 09 ......................................................................... 171 Tabla 58 Procesamiento de datos de densidad de campo calicata 01 ................................... 172 Tabla 59 Procesamiento de datos de densidad de campo calicata 02 ................................... 173 Tabla 60 Procesamiento de datos de densidad de campo calicata 03 ................................... 174 Tabla 61 Procesamiento de datos de densidad de campo calicata 04 ................................... 175 Tabla 62 Procesamiento de datos de densidad de campo calicata 05 ................................... 176 Tabla 63 Procesamiento de datos de densidad de campo calicata 06 ................................... 177 Tabla 64 Procesamiento de datos de densidad de campo calicata 07 ................................... 178 Tabla 65 Procesamiento de datos de densidad de campo calicata 08 ................................... 179 Tabla 66 Procesamiento de datos de densidad de campo calicata 09 ................................... 180 Tabla 67 Procesamiento de datos de contenido de humedad calicata 01 ............................. 181 Tabla 68 Procesamiento de datos de contenido de humedad calicata 02 ............................. 182 Tabla 69 Procesamiento de datos de contenido de humedad calicata 03 ............................. 183 Tabla 70 Procesamiento de datos de contenido de humedad calicata 04 ............................. 184 Tabla 71 Procesamiento de datos de contenido de humedad calicata 05 ............................. 185 Tabla 72 Procesamiento de datos de contenido de humedad calicata 06 ............................. 186 Tabla 73 Procesamiento de datos de contenido de humedad calicata 07 ............................. 187 Tabla 74 Procesamiento de datos de contenido de humedad calicata 08 ............................. 188 XIV Tabla 75 Procesamiento de datos de contenido de humedad calicata 09 ............................. 189 Tabla 76 Procesamiento de datos granulométricos C- 01 ..................................................... 190 Tabla 77 Criterios para la asignación de símbolos y nombre de grupo ................................ 191 Tabla 78 Carta de plasticidad y diagramas de grabación y clasificación de suelos ............ 192 Tabla 79 Clasificación de materiales granulares y materiales limo - arcillosos ................. 193 Tabla 80 Cálculo del índice de grupo ................................................................................... 194 Tabla 81 Procesamiento de datos granulométricos C- 02 ..................................................... 195 Tabla 82 Criterios para la asignación de símbolos y nombre de grupo ............................... 196 Tabla 83 Carta de plasticidad y diagramas de grabación y clasificación de suelos ............ 197 Tabla 84 Clasificación de materiales granulares y materiales limo - arcillosos ................. 198 Tabla 85 Cálculo del índice de grupo ................................................................................... 199 Tabla 86 Procesamiento de datos granulométricos C- 03 ..................................................... 200 Tabla 87 Criterios para la asignación de símbolos y nombre de grupo ............................... 201 Tabla 88 Carta de plasticidad y diagramas de grabación y clasificación de suelos ............ 202 Tabla 89 Clasificación de materiales granulares y materiales limo - arcillosos ................. 203 Tabla 90 Cálculo del índice de grupo .................................................................................. 204 Tabla 91 Procesamiento de datos granulométricos C- 04 ..................................................... 205 Tabla 92 Criterios para la asignación de símbolos y nombre de grupo ............................... 206 Tabla 93 Carta de plasticidad y diagramas de grabación y clasificación de suelos ............ 207 Tabla 94 Clasificación de materiales granulares y materiales limo - arcillosos ................. 208 Tabla 95 Cálculo del índice de grupo ................................................................................... 209 Tabla 96 Procesamiento de datos granulométricos C- 05 ..................................................... 210 Tabla 97 Criterios para la asignación de símbolos y nombre de grupo ............................... 211 Tabla 98 Carta de plasticidad y diagramas de grabación y clasificación de suelos ............ 212 Tabla 99 Clasificación de materiales granulares y materiales limo - arcillosos ................. 213 XV Tabla 100 Cálculo del índice de grupo ................................................................................. 214 Tabla 101 Procesamiento de datos granulométricos C- 06 ................................................... 215 Tabla 102 Criterios para la asignación de símbolos y nombre de grupo ............................. 216 Tabla 103 Carta de plasticidad y diagramas de grabación y clasificación de suelos .......... 217 Tabla 104 Clasificación de materiales granulares y materiales limo - arcillosos ............... 218 Tabla 105 Cálculo del índice de grupo ................................................................................. 219 Tabla 106 Procesamiento de datos granulométricos C- 07 ................................................... 220 Tabla 107 Criterios para la asignación de símbolos y nombre de grupo ............................. 221 Tabla 108 Carta de plasticidad y diagramas de grabación y clasificación de suelos .......... 222 Tabla 109 Clasificación de materiales granulares y materiales limo - arcillosos ............... 223 Tabla 110 Cálculo del índice de grupo ................................................................................ 224 Tabla 111 Procesamiento de datos granulométricos C- 08 ................................................... 225 Tabla 112 Criterios para la asignación de símbolos y nombre de grupo ............................. 226 Tabla 113 Carta de plasticidad y diagramas de grabación y clasificación de suelos .......... 227 Tabla 114 Clasificación de materiales granulares y materiales limo - arcillosos ............... 228 Tabla 115 Cálculo del índice de grupo ................................................................................. 229 Tabla 116 Procesamiento de datos granulométricos C- 09 ................................................... 230 Tabla 117 Criterios para la asignación de símbolos y nombre de grupo ............................. 231 Tabla 118 Carta de plasticidad y diagramas de grabación y clasificación de suelos .......... 232 Tabla 119 Clasificación de materiales granulares y materiales limo - arcillosos ............... 233 Tabla 120 Cálculo del índice de grupo ................................................................................. 234 Tabla 121 Datos de limite líquido y limite plástico ............................................................... 235 Tabla 122 Resolución de datos de SPT punto - 01 ................................................................. 236 Tabla 123 Capacidad de carga: Terzaghi .............................................................................. 237 Tabla 124 Capacidad de carga: Meyerhof ............................................................................ 238 XVI Tabla 125 Resolución de datos de SPT punto - 02 ................................................................. 239 Tabla 126 Capacidad de carga: Terzaghi ............................................................................. 240 Tabla 127 Capacidad de carga: Meyerhof ............................................................................ 241 Tabla 128 Resolución de datos de SPT punto - 03 ................................................................. 242 Tabla 129 Capacidad de carga: Terzaghi ............................................................................. 243 Tabla 130 Capacidad de carga: Meyerhof ............................................................................ 244 Tabla 131 Resolución de datos de SPT punto - 04 ................................................................. 245 Tabla 132 Capacidad de carga: Terzaghi ............................................................................. 246 Tabla 133 Capacidad de carga: Meyerhof ............................................................................ 247 Tabla 134 Resolución de datos de SPT punto - 05 ................................................................. 248 Tabla 135 Capacidad de carga: Terzaghi ............................................................................. 249 Tabla 136 Capacidad de carga: Meyerhof ............................................................................ 250 Tabla 137 Resolución de datos de SPT punto - 06 ................................................................. 251 Tabla 138 Capacidad de carga: Terzaghi ............................................................................. 252 Tabla 139 Resolución de datos de SPT punto - 07 ................................................................. 253 Tabla 140 Capacidad de carga: Terzaghi ............................................................................. 254 Tabla 141 Capacidad de carga: Meyerhof ............................................................................ 255 Tabla 142 Resolución de datos de SPT punto - 08 ................................................................. 256 Tabla 143 Capacidad de carga: Terzaghi ............................................................................. 257 Tabla 144 Capacidad de carga: Meyerhof ............................................................................ 258 Tabla 145 Resolución de datos de SPT punto - 09 ................................................................. 259 Tabla 146 Capacidad de carga: Terzaghi ............................................................................. 260 Tabla 147 Capacidad de carga: Meyerhof ............................................................................ 261 Tabla 148 Resolución de datos de corte directo 1a ............................................................... 262 Tabla 149 Resolución de datos de corte directo 1b ............................................................... 263 XVII Tabla 150 Resolución de datos de corte directo 1c ............................................................... 264 Tabla 151 Resolución de datos de corte directo, resumen de las muestras 1a-1b-1c ........... 265 Tabla 152 Resolución de datos de corte directo 2a ............................................................... 266 Tabla 153 Resolución de datos de corte directo 2b ............................................................... 267 Tabla 154 Resolución de datos de corte directo 2c ............................................................... 268 Tabla 155 Resolución de datos de corte directo, resumen de las muestras 2a-2b-2c ........... 269 Tabla 156 Resolución de datos de corte directo 3a ............................................................... 270 Tabla 157 Resolución de datos de corte directo 3b .............................................................. 271 Tabla 158 Resolución de datos de corte directo 3c ............................................................... 272 Tabla 159 Resolución de datos de corte directo, resumen de las muestras 3a-3b-3c ........... 273 Tabla 160 Resolución de datos de corte directo 4a ............................................................... 274 Tabla 161 Resolución de datos de corte directo 4b .............................................................. 275 Tabla 162 Resolución de datos de corte directo 4c ............................................................... 276 Tabla 163 Resolución de datos de corte directo, resumen de las muestras 4a-4b-4c .......... 277 Tabla 164 Resolución de datos de corte directo 5a ............................................................... 278 Tabla 165 Resolución de datos de corte directo 5b .............................................................. 279 Tabla 166 Resolución de datos de corte directo 5c ............................................................... 280 Tabla 167 Resolución de datos de corte directo, resumen de las muestras 5a-5b-5c .......... 281 Tabla 168 Resolución de datos de corte directo 6a ............................................................... 282 Tabla 169 Resolución de datos de corte directo 6b .............................................................. 283 Tabla 170 Resolución de datos de corte directo 6c ............................................................... 284 Tabla 171 Resolución de datos de corte directo, resumen de las muestras 6a-6b-6c .......... 285 Tabla 172 Resolución de datos de corte directo 7a ............................................................... 286 Tabla 173 Resolución de datos de corte directo 7b .............................................................. 287 Tabla 174 Resolución de datos de corte directo 7c ............................................................... 288 XVIII Tabla 175 Resolución de datos de corte directo, resumen de las muestras 7a-7b-7c .......... 289 Tabla 176 Resolución de datos de corte directo 8a ............................................................... 290 Tabla 177 Resolución de datos de corte directo 8b .............................................................. 291 Tabla 178 Resolución de datos de corte directo 8c ............................................................... 292 Tabla 179 Resolución de datos de corte directo, resumen de las muestras 8a-8b-8c .......... 293 Tabla 180 Resolución de datos de corte directo 9a ............................................................... 294 Tabla 181 Resolución de datos de corte directo 9b .............................................................. 295 Tabla 182 Resolución de datos de corte directo 9c ............................................................... 296 Tabla 183 Resolución de datos de corte directo, resumen de las muestras 9a-9b-9c .......... 297 Tabla 184 Resolución de permeabilidad C-01 ....................................................................... 298 Tabla 185 Resolución de permeabilidad C-02 ....................................................................... 299 Tabla 186 Resolución de permeabilidad C-03 ....................................................................... 300 Tabla 187 Resolución de permeabilidad C-04 ....................................................................... 301 Tabla 188 Resolución de permeabilidad C-05 ....................................................................... 302 Tabla 189 Resolución de permeabilidad C-06 ....................................................................... 303 Tabla 190 Resolución de permeabilidad C-07 ....................................................................... 304 Tabla 191 Resolución de permeabilidad C-08 ....................................................................... 305 Tabla 192 Resolución de permeabilidad C-09 ....................................................................... 306 Tabla 193 Determinación de capacidad admisible y asentamientos inmediatos ................... 308 Tabla 194 Análisis estadístico comparativo pertinente de los resultados SPT versus corte directo ..................................................................................................................................... 311 Tabla 195 Resumen de la determinación de la impermeabilidad de suelo del APV Jilayhua. ................................................................................................................................................ 312 Tabla 196 Clasificación D2487 .............................................................................................. 316 Tabla 197 Muestra 1 .............................................................................................................. 318 XIX Tabla 198 Muestra 2 .............................................................................................................. 318 Tabla 199 Módulo de elasticidad para los distintos tipos de suelo ....................................... 319 Tabla 200 Resumen de las coordenadas de las calicatas, propiedades del suelo y parámetros encontrados en ambos ensayos .............................................................................................. 329 XX Índice de figuras Figura 1 Origen y formación de los suelos .............................................................................. 36 Figura 2 Suelos cohesivos y no cohesivos ............................................................................... 38 Figura 3 Suelos cohesivos y no cohesivos, continuación. ........................................................ 39 Figura 4 Sistema de clasificación SUCS .................................................................................. 45 Figura 5 Esquema de cimentación superficial según Terzagui ................................................ 51 Figura 6 Mecanismo de falla según Meyerhof ......................................................................... 53 Figura 7 Interpretación de la curva granulométrica ............................................................... 73 Figura 8 Granulometría de un suelo de grano grueso (Braja, 1999) ...................................... 73 Figura 9 Ecuación de Coulomb, Borselli ................................. ¡Error! Marcador no definido. Figura 10 Procedimiento ensayo SPT normalizado por la ASTM D1586 ............................... 74 Figura 11 Saca muestra o evidencia partido ASTM d1586-84 ................................................ 76 Figura 12 Cuchara partida ....................................................................................................... 76 Figura 13 Profundidad mínima de investigación. .................................................................... 86 Figura 14 Perfil estratigráfico .................................................................................................. 89 Figura 15 Equipo de corte directo ............................................................................................ 90 Figura 16 Aparato de corte directo .......................................................................................... 91 Figura 17 Relación de esfuerzo-deformación unitaria ............................................................. 92 Figura 18 Círculo de mohr y envolvente de falla. .................................................................... 96 Figura 19 Envolvente de fallas para ensayos drenados con arena. (Vallejos, 2004) .............. 97 Figura 20 Flujo grama para realizar los ensayos de SPT y corte directo ............................. 106 Figura 21 Equipo de densidad de campo método de cono de arena ...................................... 116 Figura 22 Juego de tamices astm y agitador mecanico de tamices ....................................... 116 Figura 23 Horno eléctrico ...................................................................................................... 117 Figura 24 Equipo de casa grande .......................................................................................... 117 Figura 25 Balanza electrónica ............................................................................................... 118 Figura 26 Equipo de ensayo de penetración estándar (SPT) ................................................. 118 Figura 27 Equipo de corte directo .......................................................................................... 119 Figura 28 Equipo permeámetro .............................................................................................. 119 Figura 29 Excavación de calicata N°01 ................................................................................. 120 Figura 30 Excavación de calicata N°02 ................................................................................. 120 Figura 31 Excavación de calicata N°03 ................................................................................. 121 Figura 32 Excavación de calicata N°04 ................................................................................. 121 XXI Figura 33 Excavación de calicata N°05 ................................................................................. 122 Figura 34 Excavación de calicata N°06 ................................................................................. 122 Figura 35 Excavación de calicata N°07 ................................................................................. 123 Figura 36 Excavación de calicata N°08 ................................................................................. 123 Figura 37 Excavación de calicata N°09 ................................................................................. 124 Figura 38 Perforación del agujero con cincel y comba ......................................................... 125 Figura 39 Donde se invierte el frasco con arena y se coloca sobre la placa ......................... 125 Figura 40 Se pesa las taras incluido la tapa enumerada ....................................................... 135 Figura 41 Se deja las taras en una bandeja al horno a una temperatura de 110°c ............... 136 Figura 42 Se pesa la muestra seca en la misma balanza electrónica .................................... 136 Figura 43 La muestra representativa se lleva al horno ......................................................... 147 Figura 44 La muestra se lava en el tamiz N° 200.................................................................. 147 Figura 45 Se tamiza en el agitador mecánico ........................................................................ 148 Figura 46 Las muestras retenidas en cada tamiz se pesan en la misma balanza. ................. 148 Figura 47 Calibración del equipo de casa grande. ................................................................ 158 Figura 48 Se separa la muestra por la mitad con un ranurador............................................ 159 Figura 49 Altura de caída del yuque de 63.5 kg ..................................................................... 161 Figura 50 Se verifica el número de gopes cada 15 cm que ingresa ....................................... 162 Figura 51 Cuchara tipo caña partida incluido la muestra ..................................................... 162 Figura 52 Estratigrafía del suelo de APV Jilayhua de los 09 puntos. ................................... 307 Figura 53 Resultados SPT versus corte directo ..................................................................... 311 Figura 54 Ubicación de puntos de muestreo .......................................................................... 330 Figura 55 Plano topográfico Yanaoca ................................................................................... 331 22 CAPITULO I: Planteamiento del problema 1.1. Identificación del problema 1.1.1. Descripción de problema En la Asociación Pro-Vivienda Jilayhua del Distrito de Yanaoca de la Provincia de Canas, es un lugar de mucha demanda comercial, su actividad económica principal es la ganadería, la agricultura y el comercio. En estos últimos años se ha tenido un incremento poblacional progresivo y de igual manera un desarrollo alto en el rubro de la construcción, debido al aumento de población en zonas rurales, además del incremento por parte de inmigrantes. Por su parte, las edificaciones realizadas en años anteriores han venido presentando distintas falencias, las cuales pueden deberse a que no fueron cumplidas las normas técnicas de edificación en el proceso de construcción o falta de estudio del suelo, ocasionando una inadecuada cimentación. Dado a que existen edificaciones en zonas alejadas de hasta tres niveles que no cuentan con estudios de mecánica de suelos esto es uno de los factores que generan un peligro y un riesgo para las personas que habitan en dichas edificaciones. Algunas de las edificaciones realizadas sin estudios de suelos tienden a generar efectos perjudiciales cuando sufren colapsos debido a mala cimentación, que pueden concebir pérdidas humanas, impactos ambientales, entre otros. Además, de adicionar trabajos adicionales de reconstrucción o reforzamientos estructurales demandan un trabajo y un costo extra, creando gastos adicionales que podrían ser previstos con anticipación. 1.1.2. Formulación del problema 1.1.2.1. Formulación del problema general ¿Cuál es la comparación entre la prueba SPT y CORTE DIRECTO para fines de cimentación en la ASOCIACION PRO-VIVIENDA JILAYHUA? 1.1.2.1. Formulación interrogativa de los problemas específicos PE 1: ¿Cuál es el perfil estratigráfico del suelo en la zona de la ASOCIACIÓN PRO- VIVIENDA JILAYHUA, para fines de cimentación en edificaciones aplicando prueba SPT? PE 2: ¿Qué nivel de resistencia de los suelos de los suelos ASOCIACIÓN PRO-VIVIENDA JILAYHUA utilizando la prueba estándar de penetración (SPT) y corte directo? 23 PE 3: ¿Cómo es la frecuencia del asentamiento inmediato en la zona de la ASOCIACIÓN PRO- VIVIENDA JILAYHUA utilizando la prueba estándar de penetración (SPT) y corte directo? 1.2. Justificación e importancia de la investigación 1.2.1. Justificación técnica Las cimentaciones son aquellas estructuras que a través de sus elementos de apoyo sobre la superficie del terreno que admite cargas de fuerza diseñadas para satisfacer requerimientos de servicio y resistencia. Por lo tanto, la gran importancia que se tiene con la fundación de la cimentación en las edificaciones para evitar daños a las personas que lo habitan, es resaltante destacar que el suelo presenta generalmente una resistencia inferior a muros o pilares utilizados en las edificaciones para soporte del peso, por lo que se debe considerar que el área de empalme entre la cimentación y el suelo sea superior a los elementos soportados de manera proporcional. Por ende, ya que en la ASOCIACIÓN PRO-VIVIENDA JILAYHUA no se conocen las características geotécnicas del suelo, siendo estas de vital importancia en el estudio del suelo, además de conocer los parámetros técnicos para el diseño de las cimentaciones, es preciso atender la necesidad del proyecto que se presenta. 1.2.2. Justificación social Este trabajo de investigación posee una importancia a nivel de carácter social, debido a que contribuirá de manera directa a la comunidad de la zona donde se está realizando el estudio, puesto que en la población tradicionalmente se solían efectuar edificaciones de carácter rudimentario, sin considerar estudios de suelos, no es si hace pocos años que los habitantes de la localidad rural ha decido migrar su estilo de vida a condiciones urbanas. Se analizó el tipo de suelo del APV Jilayhua del Distrito de Yanaoca Provincia de Canas Departamento de Cusco, verificándose su capacidad admisible para el diseño de cimentaciones en edificaciones, con la finalidad de brindar y garantizar la seguridad de las personas que habita normalmente. Beneficiando a los habitantes de la ASOCIACIÓN PRO- VIVIENDA JILAYHUA. 1.2.3. Justificación por viabilidad Esta investigación es factible de realizar, ya que la topografía del lugar y el ingreso de vehículos permiten el acceso a la zona específica en estudio. Para así determinar la caracterización geotécnica del suelo de la APV Jilayhua del Distrito de Yanaoca Provincia de Canas Departamento de Cusco. 24 En cuanto a los estudios de mecánica de suelos, estos se realizaron en campo con los equipos, instrumentos necesarios y también para los ensayos de laboratorio contamos con el Laboratorio de Suelos, Concreto y Asfalto de la Universidad Andina del Cusco. 1.2.4. Justificación por relevancia El presente trabajo de investigación tiene como propósito comparar el método de la prueba estándar de penetración (SPT) y corte directo para fines de cimentación en edificaciones en el APV Jilayhua del distrito de Yanaoca, provincia de Canas, departamento cusco, esto es debido a las exigencias actuales originadas por el crecimiento de la población en el área urbana, como resultado de satisfacer la constante construcción de edificaciones para cubrir la demanda de vivienda. Las características geotécnicas obtenidas en esta investigación brindaran la información técnica del suelo necesario para realizar el análisis y diseño de cimentación adecuada para las nuevas edificaciones, además de garantizar que las nuevas construcciones, se desarrollen sobre suelos firmes y resistentes ante cualquier evento. 1.3. Limitaciones de la investigación 1.3.1. Limitaciones de ubicación Esta investigación se realizó en la APV Jilayhua del Distrito de Yanaoca Provincia de Canas Departamento de Cusco. El estudio se aplicó al diseño de cimentaciones superficiales del APV Jilayhua según el tipo de suelo con el que cuenta, el estudio solo se aplica a cimentaciones superficiales cuadradas y corridas. 1.3.2. Limitación de pruebas Se limitó al estudio de suelos, mediante el cual fueron aplicadas la evaluación por medio de pruebas de clasificación, utilizando el método del ensayo penetración estándar (SPT) y corte directo del suelo de estudio. Se realizó la investigación a una profundidad de – 3.00 y -5.10 metros con respecto al nivel de suelo natural, según lo establecido dentro de nuestro Reglamento Nacional de Edificaciones 1.3.3. Limitación de estudio La presente investigación se hace estudio en la asociación APV Jilayhua del Distrito de Yanaoca Provincia de Canas Departamento de Cusco, la exploración se desarrolla mediante el ensayo a muestras aleatorias del terreno delimitado, suficientes para cubrir la zona del proyecto, que actualmente se encuentra dividida en bloques de 07 Calles, una (01) carretera 25 principal y dos (02) carreteras adyacentes., del cual se centra en la exploración de las propiedades físico mecánicas del suelo, información básica para la elaboración de pruebas del Ensayo SPT y el corte directo; bajo la guía de los manuales y parámetros del Ministerio de Transporte y Comunicación. 1.4. Objetivos 1.4.1. Objetivo general Determinar las diferencias comparativas entre SPT Y CORTE DIRECTO para fines de cimentación en la ASOCIACION PRO-VIVIENDA JILAYHUA. 1.4.2. Objetivos específicos Objetivo específico N°1 Identificar el perfil estratigráfico del suelo en la zona de la ASOCIACIÓN PRO-VIVIENDA JILAYHUA, para fines de cimentación en edificaciones aplicando prueba SPT. Objetivo específico N°2 Definir el nivel de resistencia de los suelos de los suelos ASOCIACIÓN PRO-VIVIENDA JILAYHUA utilizando la prueba estándar de penetración (SPT) y corte directo. Objetivo específico N°3 Determinar la frecuencia de asentamiento inmediato del suelo de la ASOCIACIÓN PRO- VIVIENDA JILAYHUA utilizando la prueba estándar de penetración (SPT) y corte directo. 26 CAPITULO II: Marco teórico 2.1. Antecedentes de la tesis 2.1.1. Antecedentes a Nivel Internacional “CORRESPONDENCIA ENTRE ENSAYO SPT Y CAPACIDAD DE CARGA DE SUELOS TROPICALES DE MISIONES, ARGENTINA”  AUTORES: Reinert,Ayala y Mazal  Universidad Nacional de Misiones (UNAM)  2017 Su objetivo principal de este articulo científico es definir una correlación entre los datos obtenidos de los registros de ensayo SPT de campo y los resultados en el laboratorio fundamentalmente del ensayo triaxial que nos permite obtener la cohesión y el ángulo de fricción del suelo, a través de los cuales haciendo uso de una ecuación de aplicación general, determinar la capacidad de carga admisible del suelo. Debido a las características geotécnicas presentas los suelos residuales no existe una ecuación o gráfico que nos permita correlacionar directamente los guarismos de número de golpes obtenidos en un ensayo, con la resistencia del suelo o la obtención de sus principales parámetros. Por ello, se realizo ciento dieciséis registros de ensayos de SPT y ensayo triaxial, en los análisis de datos se identificaron valores de cohesión muy elevados que podrían llevar a conclusiones erróneas, sobreestimando la cohesión real de los suelos y se realizo una desviación estándar para obtener resultados mas conservadores. Conclusión Finalmente, Se logró avanzar en los registros de estudio de correlaciones de la temática propuesta, buscando validar una relación de aplicación al territorio en estudio, conformado básicamente por la Provincia de Misiones donde se presentan los suelos residuales lateriticos definidos como limos arcillosos o arcillas limosas de alta o baja plasticidad según el caso. “CORRELACION ENTRE LOS RESULTADOS OBTENIDOS EN EL ENSAYO DE CORTE DIRECTO Y EL ENSAYO DE TRIAXIAL EN UN SUELO ARCILLOSO TIPICO DE LA ZONA OCCIDENTAL DE BOGOTA”  AUTORES: Sandra Cometa Trujillo  Universidad Distrital Francisco José De Caldas De Colombia  Colombia - 2016 27 El propósito de esta investigación es determinar la correlación entre los resultados de los parámetros de cohesión y ángulo de fricción obtenidos en el ensayo triaxial tipo CU y CD con el fin de aplicarlo en el ensayo de corte directo CU y obtener los resultados de estos parámetros en condiciones consolidadas y drenadas y en conclusión encontrar relaciones más efectivas y prácticas que permitan asegurar un mejor resultado de los ensayos conseguidos en laboratorio y así generar mayor grado de confiabilidad al generar un resultado al cliente. Teniendo en cuenta que los todos los suelos presentan diferentes resultados se hace énfasis que la correlación hallada solo será aplicada para las muestras de suelos obtenidas en exploraciones efectuadas en la zona occidental de Bogotá. Los resultados tienen por objeto servir de base para la determinación de los parámetros de estudio y dar mayor confiabilidad a los ensayos de corte directo sin necesidad de practicar un ensayo triaxial. Conclusiones: De acuerdo a los resultados obtenidos en los ensayos efectuados y una vez analizados y comparados entre sí, se lograron las siguientes conclusiones. Las muestras utilizadas corresponden a suelos arcillosos clasificados como CL, los cuales se encuentran en profundidades de 9.00 a 19.0 metros en la zona occidental de la ciudad de Bogotá, el estrato está por debajo del nivel freático. De acuerdo a los resultados obtenidos en el ensayo de resistencia a la compresión inconfinada, la resistencia del suelo clasifica como media a firme por tener que entre 1 y 1.5 kg/cm2 según la clasificación presentada en el libro mecánica suelos de Juárez Badillo. “ESTUDIO DE RESULTADOS ENSAYO DE PENETRACIÓN ESTÁNDAR (SPT) PARA EL FACTOR DE CORRECCIÓN (CN) Y EL ÁNGULO DE FRICCIÓN (Ø) DEL SUELO USANDO DIFERENTES TIPOS DE CORRELACIONES”  AUTORES: July Estefany Carmona Álvarez  Universidad Católica De Colombia  2016 28 Conclusiones: Según los estudios realizados de SPT en la carrera 7ª entre calle 38 y calle 170, por el Consorcio Troncal Carrera 7, se determinan suelos formados por arcillas y arenas con altos contenidos de limos, son muy pocos los estratos que contienen gravas y rellenos; todos estos parámetros se determinaron por la clasificación según Sistema Unificado de Clasificación de Suelos (USCS). La formación de suelo se puede dividir en 3 estratigrafías según el análisis gráfico, determinando para cada una las perforaciones, el método de mejor comportamiento para el análisis de datos y los cálculos que dé se deriven como el ángulo de fricción del suelo, valor fundamental para el diseño de cimentaciones. Cabe aclarar que los valores de presión de confinamiento exceden en el valor normal de menor a 2, pero según el análisis al que se concluyo es que los suelos de la zona tienen mayores esfuerzos y su formación consta de macizos altamente resistentes. La primera Estratigrafía se determinó para las zonas con formaciones de arcillas, el suelo se comporta con esfuerzos entre 0.20 Kg/cm² y 3.80 Kg/cm² y presiones de confinamiento entre 0.10 y 2.15. Esta formación es la que mayores valores de esfuerzo tiene en la zona bajo análisis dando como resultado final un suelo de menor resistencia y mayores volúmenes. Este tipo de formación es la más común en la carrera séptima. La segunda Estratigrafía pertenece a la formación de los suelos compuesta por arenas las cuales presentan esfuerzos menores por unidad de área que están por debajo de 1.40 Kg/cm², siendo así un suelo de mayor resistencia y presiones de confinamiento mayores a 0.75 y que pueden llegar hasta 4.5, pero este valor puede deberse a los altos contenidos de arcillas que están presentes en este tipo de formación. Para llegar a un análisis más detallado de este tipo de formación se requieren ensayos más especializados. Por último, la formación compuesta solamente por arcillas o arenas pero que tienen alto contenido de limos, tiene esfuerzos por debajo de 0.18 Kg/cm² y presiones de confinamiento más altas de 1.10, este tipo de formación hace que estas secciones sean más débiles, pero la única ventaja de este tipo de formación es que es una de las menos comunes en la zona de la carrera 7ma. Las metodologías propuestas por Seed (1985), Skempton (1986), Liao - Whitman (1986), son las que mejores resultados pueden arrojar para desarrollar los valores obtenidos por pruebas STP que se realizaron a la carrera 7ma, determinadas a partir de la clasificación de las secciones 29 según la formación del suelo. Con método más exactos y apropiados para el correcto cálculo del ángulo de fricción para el diseño de las cimentaciones, dando como resultado final la unión de las metodologías ya planteadas, que mejor se adhieran para un resultado. 2.1.2. Antecedentes a nivel nacional “ANÁLISIS DE LA CAPACIDAD PORTANTE MEDIANTE EL ENSAYO DE SPT DE LA ZONA TOTORALES DE HUANCHACO.”  AUTORES: María del Cielo Quipuzcoa Horna.  Universidad Privada del Norte – Trujillo.  2022 La presente investigación se realizó en el distrito de Huanchaco, en Perú. El objetivo de este trabajo es analizar la capacidad portante con el metodo SPT en la zona costera de la ciudad de Trujillo, para la realización de la tesis se utilizó un diseño no experimental, el muestreo fue no probabilístico por Juicio, la recolección de datos se realizó usando la técnica de la Observación Experimental. Como instrumento se usó una guía de información a través de notas de campo en donde se anotaron los resultados de los ensayos in-situ. También se utilizaron fichas técnicas para la observación de los diversos ensayos que se realizaron hojas de notas de campo para el ensayo de penetración dinámica ligera. Conclusión: Se realizo el reconocimiento en campo, para poder realizar el ensayo del Penetrómetro Estándar (SPT); mediante el numero de golpes se determino el rechazo del suelo a la profundidad de 5 metros siendo un suelo muy denso (N< 50). • Se realizaron todos los ensayos de laboratorio y se logro clasificar el suelo como una arena pobremente gradada (SP) y se encontró el nivel freatico a diferentes profundidades. “CAPACIDAD PORTANTE DE LOS SUELOS DE FUNDACIÓN, MEDIANTE LOS MÉTODOS DLP Y CORTE DIRECTO PARA LA CIUDAD DE JOSE GALVEZCELENDIN- CAJAMARCA.”  AUTORES: Ravines A.  Universidad Nacional de Cajamarca.  2017 30 El problema que motivo a la investigación es que la ciudad de Gálvez está conformada por depósitos cuaternarios, de suelos residuales con presencia de arcillas y limos producto de la intemperización y meteorización de las rocas calizas, generadas por efecto de la saturación del agua produciendo las clasificaciones, ocasionando fallas en los diferentes tipos de edificaciones, pavimentos y otros por la no ejecución de ensayos especiales ha ocasionado en casi todas las edificaciones fallas estructuras, por corte, flexión, punzonamiento, asentamientos diferenciales y otros. Esta investigación hará que las instituciones públicas, privadas y la población en general tomen conciencia de la importancia de estos estudios geotécnicos. Cuya solución es que cada construcción de todo tipo de obras civiles demanda un buen control de la calidad en todas sus etapas, tanto de diseño como de construcción, lo que implica el conocimiento de las propiedades y del comportamiento de los distintos materiales involucrados, entre los cuales se encuentra el suelo. Los suelos son el material de construcción más antiguo y complejo, debido a su gran diversidad y a sus características mecánicas, las cuales se ven afectadas directamente por factores externos presentes en el lugar donde se localizan, que tuvo como objetivo las características físicas, químicas y mecánicas de los suelos de fundación y compararlas la capacidad portante de los suelos de fundación mediante los ensayos DLP y Corte Directo. Conclusión. Se deduce que los diversos materiales estudiados nos muestran la capacidad portante mediante el ensayo de corte directo de los suelos de fundación varía entre 0.84 y 0.96 kg/cm2 y el ángulo de fricción interna entre 10,7° y 15,7° y el número de golpes varía entre 7 y 16 respectivamente. “DETERMINACIÓN DE LOS PARÁMETROS GEOTÉCNICOS MEDIANTE ENSAYO DE PENETRACIÓN ESTÁNDAR Y CORTE DIRECTO EN LA HABILITACIÓN URBANA FUNDO LA PEÑA LAMBAYEQUE.”  AUTORES: Ana Cecilia Castrejón Ramírez,  Universidad Señor de Sipán.  2018 La presente investigación se desarrolló en el distrito, provincia y región Lambayeque, en un área de 35,683.00 m2. Esta investigación es cuantitativa con diseño cuasiexperimental, se realizó ensayos Especiales de Corte Directo y 12 Ensayos de Penetración Estándar (SPT) para determinar las características físicas y mecánicas de los suelos de fundación; obteniendo la capacidad portante del terreno y los parámetros geotécnicos (ángulo de fricción y cohesión), necesarios para diseñar edificaciones más seguras. 31 La zona de estudio tiene suelos heterogéneos según la clasificación SUCS: SP (arenas pobremente graduadas), SC (arena arcillosa), SM (arena limosa) y SP-SC (arena pobremente graduada con arcilla). En la recuperación de muestras alteradas se observó suelos en estado húmedo a 1.50 m, observando in situ filtración en la zona de estudio. Conclusión: Según la evaluación geotécnica realizadas en campo y los resultados de los ensayos de laboratorio y el análisis efectuado en el transcurso de este Informe de tesis, establecemos las siguientes conclusiones: La zona en estudio tiene un relieve plano que hace que la topografía sea de forma llana y es de fácil acceso; a su vez se encuentra rodeada con parcelas agrícolas, el dren, camino carrozable y por urbanizaciones como Guardia Republicana y la Urbanización los Ficus. La zona de estudio posee un perímetro de 988.15 ml y un área de 3.5683 has. Existen 139 lotes, en los cuales 28 están ocupados por viviendas de dos a tres niveles de material noble. “Capacidad Portante con Fines de Cimentación Mediante los Ensayos SPT Y Corte Directo en el Distrito de Aguas Verdes”  AUTORES: Ana Cecilia Castrejón Ramírez,  Universidad Señor de Sipán.  2018 La presente investigación se realizó en el extremo de la costa norte del país, en el distrito de Aguas Verdes, Departamento de Tumbes, perteneciente a la Región Tumbes. Limita al norte con el Océano Pacífico y al oeste con el distrito de Zarumilla, al oeste con el Ecuador y al sur con el distrito de Papayal. Se ejecutaron 08 Ensayos Especiales de Corte Directo y ensayo de penetración estándar (SPT), donde se determinaron las características físicas y mecánicas de los suelos de fundación con fines de cimentación superficial que serán utilizadas en las nuevas construcciones a ejecutarse. Identificándose como problema principal “¿Cuál es la capacidad portante con fines de cimentación, mediante los ensayos de penetración estándar (SPT) y corte directo, en el distrito de Aguas Verdes-Tumbes?”, y como objetivo general determinarla capacidad portante con fines de cimentación mediante los ensayos SPT y corte directo en el distrito de Aguas Verdes- Tumbes, lográndose obtener mediante exploraciones geotécnicas las muestras necesarias, que nos permitió a calcular la resistencia del suelo a diferentes profundidades, donde estos resultados, ayudaran a las instituciones públicas, privadas y la población del distrito de Aguas Verdes a solucionar los problemas de cimentaciones superficiales. 32 Conclusiones Se determinó la Capacidad Portante con fines de cimentación mediante el ensayo de penetración estándar (SPT) y Corte Directo en el Distrito de Aguas VerdesTumbes a una profundidad de 3m son de 1.33 kg/cm2 -3.22 Kg/cm2 y 2.58 kg/cm2 -4.01kg/cm2 respectivamente. Se determinó que los suelos de fundación a 3 metros de profundidad son arenas limosas mal graduadas sin presencia de arcillas (SP-SM); los análisis químicos determinaron la presencia de alto contenido de sulfatos y cloruros pasando de los límites permisibles. fundación para cimentaciones superficiales que el ensayo de penetración estándar (SPT) presenta una capacidad portante 87% menor que el resultado obtenido en el ensayo de corte directo. “CORRELACIÓN DE LOS VALORES NSPT CON NDPL EN LOS SUELOS ARENOSOS DE LA ASOCIACIÓN AGROPECUARIA SUMAC PACHA”  AUTORES: Rojas Parco Frank Gabriel, Zamora Ortiz Jhow Mckevin.  Universidad Ricardo Palma Facultad De Ingeniería– LURIN  2015 Para el desarrollo de la presente investigación, cuyo objeto es correlacionar el número de golpes del ensayo SPT con el número de golpes DPL. Para ello se realizaron los ensayos de campo en un terreno Arenoso de 25x40m (1000 m2) de la Asociación Agropecuaria Sumac Pacha, ubicado en el distrito de Lurín. El ensayo SPT, es un ensayo de campo estandarizado que sirve para la determinación de la resistencia a la penetración del suelo y que se realiza dentro de una perforación, desde la superficie del terreno y con una profundidad y penetración definida. El ensayo DPL es un ensayo de campo para la determinación de la resistencia a la penetración del suelo. Se realiza el ensayo en terrenos arenosos con profundidades de hasta 8m. Se realizó un estudio tipo no experimental transversal, que se llevaron a cabo en un depósito arenoso con poca presencia de finos. Se realizaron las caracterizaciones correspondientes por medio de ensayos de granulometría, Límites de Attemberg, Corte Directo, Humedad natural, Densidad natural. Conclusión: Se realizaron 2 ensayos SPT, denominados SPT-01 y SPT 02. En los ensayos SPT, las profundidades máximas a las que llegaron las cañas partidas fueron de 1.50 m y 2.50 m, 33 respectivamente, los rangos de número de golpes penetrados en los últimos 30cm, fueron de 29golpes/pie a 70golpes/pie. Se realizaron 5 ensayos DPL, denominados DPL-01, DPL-02, DPL-03, DPL04 y DPL-05. En los ensayos DPL, la profundidad máxima alcanzada fue de 1.80m, debido a la alta densidad del material. Los números de golpes alcanzados, por cada 0.10m de penetración, varían desde los 13 hasta los 50 golpes. “ESTUDIO DE LA VARIABILIDAD DEL SUELO DE PIURA A TRAVÉS DEL SPT PARA LA VALORACIÓN DEL F.S.”  AUTORES: José Guillermo Sandoval Ocaña.  Universidad De Piura  2012 El objetivo principal de esta tesis es estudiar la variabilidad del suelo de Piura a través de los registros del SPT. A partir de estos datos se obtuvo el comportamiento del N y N a lo largo de la profundidad, útil para realizar la evaluación estadística de los parámetros del suelo involucrados en los cálculos geotécnicos. La desviación estándar de cada parámetro se empleó como variable en el método simplificado de Taylor, que consiste en la combinación de las desviaciones estándar de los parámetros involucrados en el cálculo geotécnico para obtener el coeficiente de seguridad más probable, su coeficiente de variación y con éstos un índice de fiabilidad (ß). El índice de fiabilidad se distribuye normalmente y hace posible calcular la probabilidad de falla del coeficiente de seguridad. Con esta probabilidad de falla se puede opinar si es suficiente, insuficiente o excesivo cada coeficiente de seguridad. Para el caso del distrito de Piura, la probabilidad de falla es baja cuando existe menos variabilidad del N del SPT, esto aporta confianza al coeficiente de seguridad utilizado en los diseños geotécnicos. Conclusiones: Teniendo como base los EMS realizados en el LEMC se puede afirmar que el suelo de Piura se caracteriza por poseer un comportamiento en el que la penetración estándar aumenta con la 34 profundidad y que la mayor cantidad de datos de N se encuentran hasta los 6 m debido a que la mayoría de las exploraciones se realizan hasta esa profundidad. A partir de los gráficos por dispersión de los datos de la muestra, se obtiene que los valores de N al ser corregidos por presión de tapada se hacen más dispersos en los mínimos y máximos. Esto es así, porque al ajustar los valores a una recta tendencia, los primeros metros no satisfacen esta ley, sino que a partir de los 4 m la tendencia es lineal. El aporte de esta investigación es de vital importancia, porque con ella se toma como guía para la toma de muestra de la zona de estudio y como determinar la característica del suelo y cálculos para la evaluación estadística de los parámetros. “CORRECCION SPT Y ENSAYO DE CORTE DIRECTO”.  AUTORES: Zambrano, B.  Universidad Nacional De Chile  2017 En esta nos indica dice que en geotecnia se sabe que es imprescindible primeramente conocer los parámetros resistentes del suelo, dichos el ángulo de fricción (Ø) y la cohesión de la partícula de suelo. En este informe se encentrará en la correlación de estos parámetros mediante un ensayo in-situ de Penetración Estándar o SPT y un ensayo de laboratorio de Corte Directo. La finalidad de estudiar los ensayos de penetración estándar de forma localizada es para poder interpretar si los valores y métodos utilizados que tanto afectan el diseño final y cuál sería el método apropiado para trabajar en una zona determinada. Se denomina ensayo estándar, pero este contiene variaciones las cuales se deben correlacionar por diferentes métodos. Por otra parte, la finalidad de los ensayos de corte directo realizados en el laboratorio, es determinar la resistencia de una muestra de suelo, sometida fatiga y/o deformaciones que simulen las que existen o existirán en terreno producto de la aplicación de una carga. En particular se hará una comparación entre los resultados de corte directo y ensayo de SPT a muestras representativas de arena media obtenidas en la localidad de Hualpén. “CAPACIDAD PORTANTE CON FINES DE CIMENTACIÓN MEDIANTE LOS ENSAYOS SPT Y CORTE DIRECTO EN EL DISTRITO DE AGUAS VERDES- TUMBES”  AUTORES: Fernández Gálvez y Renán Alexander.  Universidad Nacional De Cajamarca  2015 35 La presente investigación se realizó en el extremo de la costa norte del país, en el distrito de Aguas Verdes, Departamento de Tumbes, perteneciente a la Región Tumbes. Limita al norte con el Océano Pacífico y al oeste con el distrito de Zarumilla, al oeste con el Ecuador y al sur con el distrito de Papayal. Se ejecutaron 08 Ensayos Especiales de Corte Directo y ensayo de penetración estándar (SPT), donde se determinaron las características físicas y mecánicas de los suelos de fundación con fines de cimentación superficial que serán utilizadas en las nuevas construcciones a ejecutarse. Identificándose como problema principal “¿Cuál es la capacidad portante con fines de cimentación, mediante los ensayos de penetración estándar (SPT) y corte directo, en el distrito de Aguas Verdes-Tumbes?”, y como objetivo general determinarla capacidad portante con fines de cimentación mediante los ensayos SPT y corte directo en el distrito de Aguas Verdes- Tumbes, lográndose obtener mediante exploraciones geotécnicas las muestras necesarias, que nos permitió a calcular la resistencia del suelo a diferentes profundidades, donde estos resultados, ayudaran a las instituciones públicas, privadas y la población del distrito de Aguas Verdes a solucionar los problemas de cimentaciones superficiales. Planteándose la siguiente hipótesis “La capacidad portante de los suelos de fundación del Distrito de Aguas Verdes-Tumbes mediante los Ensayos Especiales de SPT es menor que un 80% a los Ensayos Especiales de Corte Directo.” Contrastándose que el ensayo de penetración estándar (SPT) es un 87% menor que el ensayo de corte directo. En la presente investigación se concluye que los suelos de fundación presentan capacidades portantes que varían entre 1.33 kg/cm2 a 2.81 kg/cm2 en donde se presentan arenas mal graduadas con presencia de limos inorgánicos con una clasificación SUCS SP-SM, con presencia de nivel freático a 3 m de profundidad. Donde se recomienda realizar mejoramientos en las cimentaciones superficiales para las diferentes estructuras Conclusiones: Se determinó la Capacidad Portante con fines de cimentación mediante el ensayo de penetración estándar (SPT) y Corte Directo en el Distrito de Aguas Verdes- Tumbes a una profundidad de 3m son de 1.33 kg/cm2-3.22 Kg/cm2 y 2.58 kg/cm2 36 Se determinó que los suelos de fundación a 3 metros de profundidad son arenas limosas mal graduadas sin presencia de arcillas (SP-SM); los análisis químicos determinaron la presencia de alto contenido de sulfatos y cloruros pasando de los límites permisibles. Los parámetros geotécnicos considerados para la determinación de la resistencia del suelo son: c=0.05 kg/cm2, Φ=24.40°, coeficiente de Poisson µ=0.3, módulo de elasticidad E=245 kg/cm2, coeficiente de balasto k=21 kg/cm3 Se determinó la comparación entre la Capacidad Portante de los suelos de fundación para cimentaciones superficiales que el ensayo de penetración estándar (SPT) presenta una capacidad portante 87% menor que el resultado obtenido en el ensayo de corte directo. 2.2. Aspectos teóricos pertinentes 2.2.1. Origen y formación de los suelos El origen de un suelo se debe al intemperismo que sufre la roca madre, y a las fracturas que sufren por ataque de agentes mecánicos o químicos. Se define que, “…se trata de un conjunto con organización definida y propiedades que varían vectorialmente. En la dirección vertical generalmente sus propiedades cambian mucho más rápidamente que en la horizontal…” (Juarez & Rico, 2005, pág. 32) Por otro lado, “durante la planificación, diseño y construcción de cimentaciones, terraplenes y estructuras de retención, los ingenieros deben conocer el origen de los depósitos de los suelos sobre los que construirán…” (Braja M., 2015, pág. 12) Los suelos se clasifican en dos grupos estos suelos son los suelos residuales y suelos orgánicos a continuación se muestra en la siguiente figura: Figura 1 Origen y formación de los suelos 37 aluviales o fluviales: depositados por agua suelos residuales en movimiento. Suelos Inorganicos glaciares: depositados sueslos transportados por movimiento del glaciar. eolicos: depositados por accion del viento. Nota. Elaboración propia, información extraída de (Juarez & Rico, 2005) También se debe mencionar que existen los suelos orgánicos compuestos por descomposición de materia orgánica como son plantas y acumulación de fragmentos de esqueletos. 2.2.1.1. Tamaño del grano de suelos Siendo muy diferente del origen de los suelos, los tamaños de las partículas del suelo tienen una gran importancia en la mecánica de suelo, estos pueden variar desde suelos grueso (gravas) hasta los más finos (arcilla), entonces podemos clasificar a los suelos dependiendo del tamaño de las partículas que se encuentren en una muestra del suelo. Según el autor Fratelli (2012), “Los suelos pueden ser clasificados según el tamaño predominante de sus granos, ya que por lo general todo suelo presenta una mezcla de partículas de diferentes formas y dimensiones…” (p.12) “… Posteriormente, con el advenimiento de la técnica del cribado, fue posible efectuar el trazo de las curvas granulométricas, contando con agrupaciones de las partículas del suelo en mayor número de partículas diferentes…” (Juarez & Rico, 2005, pág. 2) Siendo una gran importancia la identificación de los suelos varias instituciones clasificaron a los suelos de acuerdo al tamaño de sus granos. 38 Tabla 1 Clasificación de suelos según el tamaño de grano Nota. DAS, Braja M. (2001) 2.2.1.2. Suelos cohesivos y no cohesivos Según Crespo (1976) “Una característica que hace muy distintivos a diferentes tipos de suelos es la cohesión. Debido a ella los suelos se clasifican en “cohesivos” y “no cohesivos.” (p.12) En los suelos cohesivos son los que poseen cohesión, es decir, la propiedad de atracción intermolecular, como las arcilla. Los suelos no cohesivos son los formados por partículas de roca sin ninguna cementación, como la arena y la grava. En la figura se presentan algunos símbolos empleados para representar a los suelos. Figura 2 Suelos cohesivos y no cohesivos 39 Nota. (Crespo C. , 1976) Figura 3 Suelos cohesivos y no cohesivos, continuación. Nota. (Crespo C. , 1976) 2.2.1.3. Suelo Es una capa sobre la corteza terrestre de material producto del desgaste o desintegración de las rocas, debido a los agentes atmosféricos y a los diferentes procesos físico –químicos en la naturaleza y de los residuos de las actividades de los seres vivos que sobre ella se asientan. El término “SUELO” para diferentes profesiones: El geólogo define al suelo como el material resultante de la descomposición y desintegración de la roca por el ataque de agentes atmosféricos. El agrónomo define al suelo como la delgada parte superior del manto de rocas en que penetran las raíces de las plantas y de donde estas toman el agua y las demás sustancias necesarias para su existencia. En Ingeniería civil es frecuente describir “el suelo como el conjunto de partículas minerales, producto de la desintegración mecánica o de la descomposición química de rocas preexistentes.” (UNITEC, 2014, pág. 12) Para los fines de esta investigación, la palabra “suelo” representa todo tipo de material terroso, desde un material de relleno de desperdicio, hasta gravas arcillosas, roca firme. Es preciso mencionar que el agua contenida en el suelo genera una variación en el comportamiento mecánico del suelo. Según el MTC (2014), referente al estudio del suelo, que es: 40 “El reconocimiento del terreno que permitirá identificar los cortes naturales y/o artificiales, definir los principales estratos de suelos superficiales, delimitar las zonas en las cuales los suelos presentan características similares, asimismo identificar las zonas de riesgo o poco recomendables para emplazar el trazo de la vías y edificaciones.” 2.2.1.4. Origen de los suelos El origen del suelo es producto de la descomposición de las rocas. Suelos residuales: Para el autor, Perez (2007): “Son los más antiguos de todos y están compuestos por el residuo resultante de la intemperización de la roca, producida por fuerzas físicas ,químicas y biológicas que dan como consecuencia la formación del suelo .Estos suelos son generalmente confiables ,firmes y estables en climas templados o semiáridos y presentan poca profundidad .En cambio ,en climas húmedos y calientes se encuentran a una profundidad mayor y suelen ser igualmente firmes y seguros ,pero también pueden estar formados por materiales altamente comprensibles y presentar ,en estos casos ,grandes complicaciones y trabajos para cimentar sobre ellos.” Suelos transportados. “Son suelos de origen orgánico, producto de la descomposición de las rocas con contenido de materia orgánica vegetal descompuesto. Son suelos blandos y sueltos que generalmente presentan grandes dificultades técnicas cuando se requiere edificar sobre ellos” (Romero, 2004, pág. 12) 2.2.1.5. Tipo de suelo De acuerdo con el origen de sus elementos, los suelos se dividen en dos amplios grupos: suelos cuyo origen se debe a La descomposición física y /o química de las rocas suelos inorgánicos, y suelos que contienen materiales orgánicos que pueden separarse por medios mecánicos suelos orgánicos. “Las propiedades físicas de los suelos, determinan en gran medida, la capacidad de muchos de los usos a los que el hombre los sujeta” (Rucks, 2004, pág. 12) 41 2.2.1.6. Suelos inorgánicos “Es el producto del intemperismo de las rocas, estos permanecen en el sitio donde se formó, dando origen a un suelo residual; en caso contrario forman un suelo transportado, cualquiera que haya sido el agente transportador.” (Guamán Iler, 2016, pág. 21) Dentro de los suelos inorgánicos podemos mencionar: Suelos Granulares: Este tipo de suelos está formado por partículas agregadas y sin cohesión al gran tamaño de las mismas. Su origen obedece fundamentalmente a procesos de desintegración física de rocas. El autor, Bañon (1999) define que: “El tipo de transporte condiciona en buena medida sus características granulométricas. Así, un suelo de origen eólico presentara un tamaño uniforme de sus partículas; si el transporte es fluvial, presentara una gran granulometría progresiva en función de la energía del medio, por el contrario, en medios glaciares no existe un patrón granulométrico definido, dándose un amplio espectro de tamaños de grano.” (p.10) Por otro lado, para Bowles (1981): “Las características principales de este tipo de suelos son su buena capacidad portante y su elevada permeabilidad lo que permite una rápida evacuación del agua en presencia de cargas externas, Esta capacidad de drenaje es proporcional al tamaño de las partículas, o, dicho de otro modo, al volumen de huecos o porosidad del suelo. Es destacable que, para un determinado grado de humedad, las partículas más finas presentan una cohesión aparente que desaparece al variar el contenido de agua.” (p.12) 2.2.1.7. Suelos orgánicos Se forman casi siempre in situ. Muchas veces la cantidad de materia orgánica, ya sea en forma de humus o de materia no descompuesta, o en su estado de descomposición, es tan alta con relación a la cantidad de sucio inorgánico que las propiedades que pudieran derivar de la porción mineral quedan eliminadas. Para Crespo (2004) explica que: “El tema del sucio inorgánico es muy común en las zonas pantanosas, en las cuales los restos de vegetación acuática llegan a formar verdaderos depósitos de gran espesor, conocidos con el nombre genérico de turbas. Se caracteriza por su color negro o café 42 oscuro, por su poco peso cuando están secos y su gran comprensibilidad y porosidad. La turba es el primer paso de la conversión de la materia vegetal en carbón.” (p.12) Los términos que principales usan los ingenieros civiles para describir los suelos son: Arcillas, Arenas, Gravas, Limos, Rellenos y Turba. Arcillas Según Crespo (2004) define que: “el nombre de arcilla a las partículas sólidas con diámetro menor de 0.005 mm y cuya masa tiene la propiedad de volverse plástica al ser mezclada con agua. Químicamente es un silicato de alúmina hidratado, aunque en pocas ocasiones contiene también silicatos de hierro o de magnesio hidratados. La estructura estos minerales es, generalmente, cristalina y complicada y sus átomos están dispuestos en forma laminar” (p.15) Arenas El autor Átala (2011) define que, “La arena es el nombre que se da a los materiales de granos finos y grueso procedentes de la desintegración de las rocas o de su trituración artificial, y cuyas partículas tienen un tamaño entre 0.05 milímetros y dos milímetros de diámetro y El origen y la existencia de las arenas es análoga a la de las gravas; las dos suelen encontrarse juntas en el mismo deposito. La arena de rio contiene muy a menudo proporciones relativamente grandes de grava y arcilla. Las arenas estando limpias no se contraen al secarse, no son plásticos, son mucho menos comprensibles que la arcilla y si se aplica una carga en su superficie, se comprimen casi de manera instantánea.” (p.10) Gravas Las gravas son materiales sueltos producto de la fragmentación de rocas y que tiene un tamaño de dos milímetros a tres pulgadas de diámetro. “La forma de las partículas de las gravas y su relativa frescura mineralógica dependen de la historia de su formación, encontrándose, variaciones desde elementos rodados a los poliédricos.” (Romero, 2004, pág. 2) Como también que “Como material suelto suele encontrársele en los lechos, en las márgenes y en los conos de deyección de los ríos, sufren desgaste en sus aristas y son, por lo tanto, redondeadas.” (Romero, 2004, pág. 2) 43 Limos Los limos son suelos de granos finos con poca o ninguna plasticidad, “pudiendo ser limo inorgánico como el producido en canteras, o limo orgánico como el que suele encontrarse en los ríos, siendo en este último caso de características plásticas. El diámetro de las partículas de los limos está comprendido entre 0.005 milímetros y 0.05 milímetros.” (Romero, 2004, pág. 2) Los limos sueltos y saturados son completamente inadecuados para soportar cargas. Su color varía desde gris claro a muy oscuro. “La permeabilidad de los limos orgánicos es muy baja y su comprensibilidad muy alta. El suelo limoso al encontrarse en estado denso a menudo es considerado como suelo malo para cimentar.” (Romero, 2004, pág. 2) Rellenos “Se entiende por relleno todo depósito de materiales procedentes de aportes de tierras procedentes de otras obras .la problemática que presentan este tipo de suelos artificiales es su baja fiabilidad, ya que por lo general no suelen compactarse al ser depositados.” (Romero, 2004, pág. 3) El comportamiento mecánico esperable es muy malo, ya que al no estar compactados presentaran altos índices de compresibilidad y la aparición de asientos excesivos e impredecibles. Turba “Es un suelo compuesto en primer lugar por un tejido vegetal en diferentes etapas de descomposición, usualmente tiene un olor orgánico, de color marrón oscuro a negro, de consistencia y textura que varía de fibrosas a amorfa.” (Romero, 2004, pág. 4) 2.2.1.8. Clasificación de los suelos Dada la variedad de suelos que se presentan en la naturaleza, la mecánica de suelos ha desarrollado algunos métodos de clasificación de los mismos. Cada uno de estos métodos tiene, prácticamente, su campo de aplicación según la necesidad y uso que lo haya fundamentado. “En la Clasificación de Suelos se refiere a la agrupación con un rango de propiedades similares (químicas, físicas y biológicas) a unidades que puedan ser geo-referenciadas y mapeadas” (Organización de las Naciones Unidas para la Alimentación y la Agricultura, 2021, pág. 15) 44 2.2.1.9. Sistema Unificado De Clasificación De Suelos (S.U.C.S.) Para los autores, “ este sistema fue presentado por Arthur Casagrande como una modificación y adaptación más general a su sistema de clasificación propuesto en 1942 para aeropuertos.” (Crespo C. , 1976) Los suelos de partículas gruesas y los suelos de partícula finas se distinguen mediante el cribado del material por la malla N° 200. Los suelos gruesos corresponden a los retenidos en dicha malla y los finos a los que la pasan, y así un suelo se considera grueso si más del 50% de sus partículas del mismo son retenidas en la malla N° 200 y fino si más del 50 % de sus partículas son menores de dicha malla. 45 Figura 4 Sistema de clasificación SUCS Nota. (Crespo C. , 1976) Suelos gruesos En los suelos gruesos se tiene las gravas (G) y las arenas (S) de tal modo que un suelo pertenece al grupo de las gravas (G) si más de la mitad de la fracción gruesa es retenida por la malla N° 4, y pertenece al grupo de las arenas (S) en caso contrario. Tanto como las gravas como las arenas se dividen en cuatro grupos (GW, GP, GM, GC) y (SW, SP, SM, SC), respectivamente. 46 Suelos finos También en los suelos finos el sistema unificado los considera agrupados en tres grupos para los limos y arcillas con límite liquido menor de 50%, en tres grupos para los limos y arcillas con límite mayor de 50% y en un grupo para los suelos finos altamente orgánicos. Si el limite liquido del suelo es menor de 50%, es decir, si el suelo es de compresibilidad bajo o media, se añade el sufijo L a los prefijos M, C y O, obteniéndose de ese modo los símbolos ML (limos inorgánicos de baja compresibilidad) y CL (arcillas inorgánicas de baja compresibilidad) y OL (limos orgánicos de baja compresibilidad). 2.2.1.10. GEOLOGIA, GEOMORFOLOGIA a) Geología local El estudio geológico nos permite conocer las unidades estratigráficas que afloran en cada sector y los depósitos recientes que las cubren, también se detecta las geos formas, estructuras geológicas determinando en cada caso las medidas correctivas de estabilización y protección necesarias que garanticen la estabilidad de las estructuras, en el caso de APV Jilayhua del Distrito de Yanaoca, Provincia de Canas, el estudio de suelos previos es casi nulo, por lo que abordar estos conocimientos son necesarios para futuros proyectos. b) Estratigrafía El ámbito está conformado por las siguientes unidades lito estratigráficas. A continuación, se dará en breve descripción de cada una de ellas. a) Grupo tacaza (PN-ta).- Aflora al Noroeste, unidad que está conformado litológicamente por lavas andesiticas tufos volcánicos e ignimbritas, con niveles de conglomerados y areniscas sin estratificación definida, los bancos de tufos son grises y las ignimbritas son rosadas a blanquecinas los conglomerados se encuentran intercalados con las rocas volcánicas y varían de uno a otro nivel a veces están compuestos por cantos bien redondeados y otras veces por cantos angulosas denominados brechas, los flujos volcánicos están constituidos esencialmente por plagioclasas, piroxenas, vidrio limonitas y arcillas , de color gris oscuro, de grano fino a medio y aspecto porfirítico a tobaceo. Las rocas del grupo en el sector se encuentran cubiertas por deposito eluvio coluvial y coluvio a aluvial, a esta unidad le asignan una edad Terciario Superior (Eoceno superior – Mioceno interior). 47 b) Grupo Maure (Nm-ma).– esta unidad aflora al Noreste y está constituido por secuencias predominantes de areniscas gruesas a finas bastante homogéneas, de color gris blanquecino a marrón rojizo cuyos clastos están constituidos por cuarzo, feldespatos y en menor proporción por fragmentos de minerales más oscuros ricos en hierro y magnesio, secuencias que alternan con niveles limo arcillosos con espesores milimétricos y capas de conglomerados y micro conglomerados constituidos por cantos, bolones y bloques de contornos sub-angulosos a sub-redondeados, de diferente litología y dimensiones variables. A este grupo le asignan una edad Neógeno – Mioceno. c) Grupo Quechua Grande (NQ-qg). - Aflora en el flanco izquierdo del rio Apurímac, unidad que no tiene incidencia en el proyecto de riego, litológicamente está constituido por flujos lávicos de composición dacítica a andesitica que alternan con tobas blanquecinas de textura rio lítica de edad Neogeo- Plioceno inferior. d) Depósitos del cuaternario reciente (Qr). - Las unidades litoestratigráficas antes descritas están cubiertas en ciertas zonas por depósitos del cuaternario reciente de origen aluvial y eluvial. e) Depósito aluvial (Qr–al).- Se ubica a lo largo del cauce y en ambas márgenes de los riachuelos de las quebradas del ámbito del proyecto depósitos que están constituidos por cantos, gravas, arenas limos y arcillas de composición heterogénea y estratificación difusa donde destaca la lenticularidad, en general de regular consolidación natural; materiales que además se acumulan en la desembocadura al rio Apurímac, en la zona baja, como producto del cambio repentino de pendiente de las quebradas del ámbito del proyecto. f) Depósito eluvio-coluvial (Qr-al). - Este material se forma como producto de la alteración in-situ (por imtemperismo y erosión) de las rocas que afloran en la zona y que fueron acumuladas por gravedad en ladera de pendiente fuerte a moderada. El espesor varía de superficial a moderadamente profundo, conformado por material detrítico subanguloso de moderada consolidación natural. g) Deposito eluvio-coluvial (Qr-el-col).- En la zona de estudio se ubican en las laderas medias de pendiente empinada, moderada a suave, por lo general están conformados por material transportado por gravedad, escorrentía superficial y flujos de lodo asociados a masas inestables en general están constituidos por fragmentos de roca de contorno suban guloso a subred ondeado de composición heterogénea, englobados en matriz gravo arcillosa, a arena limo arcillosa, de regular a buena consolidación natural y espesor moderadamente superficial a profundo. 48 2.2.1.10.2. Edad y correlación estratigráfica La secuencia geológica de los estratos existentes en el área del cusco se muestra en la siguiente columna estratigrafía. 2.2.1.10.3. Geomorfología El proyecto de riesgo se ubica geomorfológicamente, en la unidad denominada “Faja Intracordillerana” que se ubica entre la Cordillera Occidental y la Cordillera Oriental, unidad caracterizada por su morfología agreste, zona donde se hallan las partes más planas delimitadas por cumbres altas y depresiones profundas, es decir la zona donde se encuentran las altitudes extremas. Localmente se distinguen las subunidades geomorfológicas siguientes: a) Altas cumbres. - Morfológicamente se caracteriza por presentar colinas con pendientes pronunciadas y cerros bastante elevados, áreas que fueron afectados por la erosión glaciar, existiendo en zonas aledañas depósitos morrénicos y principalmente depósitos fluvio glaciares. b) Peneplanicie andina esta unidad se distribuye en la zona alta alrededores del poblado de Yanaoca conformando una Peneplanicie de relieve moderadamente ondulada, con espacios interfluviales suavemente convexos su extensión es variable y sus contornos irregulares a secuencias de las formas topográficas delimitantes representada por cerros y colinas de diferente elevación (3,997 a 4,460 m.s.n.m.) Unidad que posee suelo hidromórfico denominado regionalmente como “bofedal”. c) Flanco disectado. - Está representado por su topografía moderadamente abrupta, cuyas diferencias de altitud han dado lugar a la presencia de quebradas ligeramente profundas, con colinas con moderados perfiles convexos, con cumbres de crestas agudas y algo dentadas. d) Laderas de valle. - Sus desniveles están comprendidos entre los 3,520 a 4,460 m.s.n.m. morfológicamente se caracteriza por presentar pendientes moderadas a pronunciadas y en algunos casos bastante escarpados, geoformas que en conjunto forman la vertiente derecha del valle del rio Apurímac, conformadas mayormente por rocas que en ciertas áreas está cubierta por deposito eluvio coluvial, aluvial, coluvio aluvial, y fluvio glaciar de ladera. e) Quebradas. – Las laderas del valle se encuentran disectadas por quebradas con perfil longitudinal de pendiente muy fuerte, fuerte a moderada, con flancos de pendiente 49 ligeramente empinada a empinada, que algunos casos son ligeramente erosivos a erosivos. 2.2.1.10.4. Geodinámica Interna Con la formación de montañas, mesetas, cordilleras, etc., por lo tanto, es constructora del relieve de nuestro planeta. Para el Perú, de manera general, se pueden considerar dos fuentes sísmicas importantes:  La “fuente sismogénica marina”, que comprende la fosa y el fócalo continental, donde se originan los eventos más importantes y catastróficos, al estar ubicada en la línea de subducción de las dos placas tectónicas. Los eventos catastróficos son de origen profundo (hipocentros), existiendo los de carácter intermedio y superficial que son los más frecuentes.  “Fuente sismogénica continental” donde, por la lejanía a la convergencia de las dos placas tectónicas, los eventos sísmicos son menores en frecuencia y longitud, aunque con excepciones, conforme lo expresa la historia sísmica nacional, también se han producido terremotos con origen en el continente, tal como ocurre en la región del Cusco y en otras partes del Perú central. 2.2.1.11. Cimentaciones superficiales Una cimentación superficial es un elemento estructural cuya sección transversal es de dimensiones grandes con respecto a la altura y cuya función es trasladar las cargas de una edificación a profundidades relativamente cortas, menores de 4 m aproximadamente con respecto al nivel de la superficie natural de un terreno o de un sótano. En una cimentación superficial la reacción del suelo equilibra la fuerza transmitida por la estructura. Esta reacción de fuerzas, que no tiene un patrón determinado de distribución, se realiza en la interface entre el suelo y la sección transversal de la cimentación que está en contacto con él. Las cimentaciones superficiales, cuyos sistemas constructivos generalmente no presentan mayores dificultades pueden ser de varios tipos, según su función: zapata aislada, zapata combinada, zapata corrida o losa de cimentación. En una estructura, una zapata aislada, que puede ser concéntrica, medianera o esquinera se caracteriza por soportar y trasladar al suelo la carga de un apoyo individual. Por lo tanto “…la clasificación cualitativa que las define como aquellas que transmiten el estado tensional de la estructura al terreno cerca de la propia estructura” (UPC, 2006) 50 2.2.1.12. Capacidad de carga en cimentaciones superficiales Se puede definir como capacidad de carga, a la carga por unidad de área bajo la fundación bajo la cual se produce la falla por corte, es decir, es la mayor presión unitaria que el suelo puede resistir sin llegar al estado plástico. “La forma de proyectar en función de un valor de la presión admisible deducido de la experiencia local, hoy en día únicamente está justificada frente estructuras de poca envergadura, como viviendas unifamiliares o estructuras provisionales…” (UPC, 2006) Al cargar un suelo de fundación su superficie sufre asentamientos que se pueden graficar en función de la carga unitaria o presión media. La falla de la fundación supone asientos importantes, giro y vuelco de la estructura, según la estructura y el tipo de suelo la falla puede producirse de tres formas: a) Por rotura general: Se produce una superficie de rotura continua que arranca en la base de la zapata y aflora a un lado de la misma a cierta distancia. Esta es la rotura típica de arenas densas y arcillas blandas en condiciones de cargas rápidas sin drenaje. b) Por punzonamiento: La cimentación se hunde cortando el terreno en su periferia con un desplazamiento aproximadamente vertical. c) Por rotura local: Se plastifica el suelo en las bordes de la zapata y bajo la misma, sin que lleguen a formarse superficies continuas de rotura hasta la superficie. Esto es típico en arcillas y limos blandos y en arenas medias a sueltas. 2.2.1.13. Metodologías de cálculo de cimentaciones superficiales 2.2.1.13.1. Tenemos las teorías de terzagui y la teoría de Meyerhof Se aplican las teorías de Terzagui y la teoría de Meyerhof porque los parámetros que contemplan son más fáciles y factibles de encontrar al momento de realizar los ensayos. a) Teoría de terzagui: La teoría de Terzagui en capacidad de carga de los suelos se usa principalmente en cimentaciones poco profundas, donde la profundidad es menor o igual al o de la zapata: Df < B. 51 Figura 5 Esquema de cimentación superficial según Terzagui Nota. Información extraída de Teoría de Terzagui, (1943). Falla de la Cimentación en forma de cuñas según Terzaghi Es decir, considera la falla de la cimentación a través de una cuña triangular (zona I), que penetra en el interior del suelo luego de la rotura en los planos Ad. Al penetrar esta cuña se produce un desplazamiento lateral de la masa formada por las zonas II y III a lo largo de la superficie de DE; en esta masa la porción triangular ADE se encuentra en equilibrio plástico pasivo. Si la rotura del suelo en la superficie de falla (porción plana: DE+ porción curva: espiral logarítmica) de DE es consecuencia de la rotura del plano Ad, veamos entonces el equilibrio crítico en este último: (Ver Fig. Nº 5) En el plano Ad actúan las fuerzas verticales qc; el empuje pasivo p que forma un ángulo ϕ con la perpendicular al plano de rotura; y la fuerza C resultante de los esfuerzos de cohesión en el plano Ad. Igualando las fuerzas verticales desarrolladas en este plano tenemos: 52 Para zapatas cuadradas: Para zapatas circulares: qc= capacidad portante del suelo c= cohesión ỽ1= peso específico o peso unitario volumétrico del suelo ubicado encima del nivel de cimentación. ỽ2= peso específico o peso unitario volumétrico del suelo ubicado debajo del nivel de cimentación. B= ancho de la zapata continua. Nc, Nq, N ỽ= factores adimensionales que dependen de Φ y se denominan factores de capacidad de carga debido a la cohesión, a la sobrecarga y al peso del suelo. b) Teoría de Meyerhof Según se tiene de texto guía sobre cimentaciones superficiales: “Otra metodología para calcular la tensión admisible está basada en el ensayo SPT y fue propuesta por Meyerhof” (UPC, 2006). En Meyerhof en su teoría de capacidad de carga toma en cuenta los esfuerzos cortantes desarrollados en el suelo arriba del nivel de desplante del cimiento, considerando un mecanismo de falla de la siguiente forma, ver figura. 53 Figura 6 Mecanismo de falla según Meyerhof Nota. Información extraída de la Teoría de Meyerhof, (1963-1981) El mecanismo de falla de una cimentación a poca profundidad está dividido en tres cuñas, la primera ABB´ es una cuña de esfuerzos uniformes que se puede considerar en estado activo (Rankine); la segunda ABC es una cuña limitada por una curva de espiral logarítmica y es una zona de esfuerzo cortante radial; la tercera BCDE es una cuña que se considera en estado pasivo (Rankine). La línea BD es llamada Línea de Meyerhof y se considera que en esta superficie actúan los esfuerzos normales Po y los tangenciales So producto de la cuña BDE. Llegando Meyerhof a la siguiente fórmula para determinar la capacidad de carga del suelo en un cimiento largo (corrido), ver ecuación. Considerando los mismos factores de carga indicados en la teoría de Terzagui por Prandtl Nc y Nq, como se muestra en las ecuaciones: Carga vertical: Carga inclinada: qc= capacidad portante del suelo 54 c= cohesión ỽ1= peso específico o peso unitario volumétrico del suelo ubicado encima del nivel de cimentación. ỽ2= peso específico o peso unitario volumétrico del suelo ubicado debajo del nivel de cimentación. B= ancho de la zapata continua. Nc, Nq, N ỽ= factores adimensionales que dependen de Φ y se denominan factores de capacidad de carga debido a la cohesión, a la sobrecarga y al peso del suelo. dc, dq, dỽ= coeficiente de corrección por la profundidad de la cimentación. Sc, Sq, Sỽ= coeficiente de corrección por forma de la cimentación. ic, iq, iỽ= coeficiente de corrección por la inclinación de las cargas. Factores de forma, determinados con las ecuaciones: Factores de profundidad: Factores de inclinación de carga: 55 2.2.1.14. FACTOR DE SEGURIDAD “El concepto de Factor de Seguridad nace de la necesidad tanto de proveer seguridad a las obras y elementos diseñados y construidos, como de optimizar los mismos.” (GONZALEZ G., 1974, pág. 12) Según Gonzales (1987) define a los Factores de Seguridad: “En un sistema de ingeniería (obra) S de vida proyectada T, y compuesto de diferentes componentes Ci, el Ingeniero estudia la componente Ck, que influye más en el comportamiento de S para unas condiciones dadas. Para ésto escoge un parámetro X que cree va a representar más fielmente el comportamiento de Ck para este caso dado, y procede a evaluar valores numéricos de X. Considera sus posibilidades de control y medida de X, y también reconoce que X tiene ya un valor existente en el terreno y/o que está restringido bien sea por los procedimientos constructivos disponibles o por reglamentaciones existentes.”(p.12) Es un valor adimensional que representa una presión de trabajo o admisible máxima (𝑞𝑎𝑑𝑚) entre la presión de rotura teórica ( 𝑞𝑢). Es la capacidad de carga que consiste en la reducción de la capacidad de la carga ultima aplicando un factor de seguridad. “…debe contemplar tanto consideraciones referidas al servicio y coste económico de la estructura, y tiempo de vida útil estimado, como también a la probabilidad y efectos de su posible rotura” (UPC, 2006) “La capacidad de carga última neta es la diferencia entre el exceso de presión de sobrecarga y la carga última, q, producida por el suelo alrededor de la cimentación y puede utilizarse en caso que la diferencia entre el peso específico del suelo y el concreto sea considerada pequeña.” (UPC, 2006) 56 Por lo tanto: Suele utilizarse un factor de seguridad respecto a la falla por corte (FS) que varía de 1.4 a 1.6, se usa junto con un factor de seguridad mínimo de 3 a 4 por capacidad de carga última neta o bruta. 2.2.1.15. Densidad de los suelos Se conceptúa como el peso del suelo más agua por unidad de volumen y depende del peso de los elementos sólidos, de la porosidad y del grado de saturación del suelo. La obtención de la densidad en campo para la presente investigación, se desarrolló a través del método de cono de arena, lo cual está basado en la NTP 339.143 (ASTM D1556). “Esta norma presenta un procedimiento para el uso de un tubo metálico de pared delgada para la obtención de muestras relativamente inalteradas de suelo” (Vargas & Dueñaz, 2018, pág. 12). A pesar de que la condición apropiada para realizar este tipo de ensayo exige materiales con cohesión, son aplicadas en el estudio dada a factibilidad del equipo disponible, además de permitir la determinación apropiadas de las propiedades utilizadas para el diseño, tal como la resistencia, compresibilidad, permeabilidad y densidad. Después de obtener la calibración necesaria, se procede al ensayo de campo: Densidad del suelo húmedo: Dónde: : Peso de suelo (del hueco) Densidad de los suelos V: volumen del suelo del hueco Humedad contenida en los suelos: 57 Dónde: : Humedad contenida en el suelo : Peso de suelo húmedo : Peso de suelo seco Densidad del suelo seco Dónde: : Densidad de suelo seco : Densidad de suelo húmedo : Humedad contenida en el suelo 2.2.1.16. Propósito de la exploración del suelo Según Braja D. (1999). Señala que: “El proceso de identificar las capas o estratos de depósitos que subyacen bajo una estructura propuesta y sus características físicas se denominan exploración del subsuelo. Su misión es obtener información que ayude a: Seleccionar el tipo y profundidad de la cimentación adecuada para una estructura dada, Examinar la capacidad de carga de la cimentación, Estimar el asentamiento variable de una estructura, Detectar problemas potenciales de la localización del nivel freático” (p.12) 2.2.1.17. Procedimientos para Muestreo del suelo Según Braja D. (1999). Señala que: “Dos tipos de muestras de suelos se obtiene durante una investigación del subsuelo: alteradas e inalteradas. Los ejemplos alterados pero representativos son generalmente usadas para las siguientes pruebas de laboratorio: Análisis granulométrico, Determinación de los límites de Atterber, Peso específico de los sólidos del suelo, Determinación del contenido orgánico, Clasificación del suelo, cabe mencionar, las muestras alteradas no deben aprovecharse para pruebas de permeabilidad, consolidación o de resistencia cortante, ya que estas deben hacerse con muestras inalteradas.”(p.13) 58 2.2.1.18. Ensayos de laboratorio Localizado el lugar de la investigación es necesario conocer los diferentes tipos de materiales que formará el subsuelo a diferentes profundidades según el diagrama de presiones efectuándose de 3 a 4 metros de profundidad; Los ensayos de laboratorio se pueden clasificar ellos determinan las principales características de los suelos, para poder clasificarlos e identificarlos adecuadamente: Contenido de humedad (MTC E 108 - 2000), Peso específico (MTC E 206-2000, NTP 400.021), Análisis granulométrico (MTC E 107 - 2000). Límites de consistencia. Son: Límite líquido (MTC E 11 O - 2000), Límite plástico (MTC E 111 - 2000). 2.2.1.19. Propiedades geotécnicas de los suelos 2.2.1.19.1. Propiedades físicas del contenido de humedad “El contenido de humedad de un suelo es la relación del cociente del peso de las partículas sólidas y en el uso del agua que guarda, esto se expresa en términos de porcentaje, es decir razón entre peso del agua y peso del suelo seco de una muestra.” (Braja, 2016, pág. 12) Este modo operativo está establecido por la norma ASTM-D-2216. Se determina secando el suelo húmedo hasta un peso constante en un horno controlado a 110 ± 5 °C. El peso del suelo que permanece del secado en horno es usado como el peso de las partículas sólidas. La de disminución del peso debido al secado en horno es nombrada como el peso del agua. (Carlos Crespo Villalaz, 1980). Se expresa en porcentaje: Donde: W: es el contenido de humedad, en porcentaje. Wcws: es el peso de la tara más la muestra húmeda, en gramos. Wcs: es el peso de la tara más la muestra seca en horno, en gramos. Wc: es el peso de la tara, en gramos. 59 Ww: es el peso del agua, en gramos. Ws: es el peso de las partículas sólidas, en gramos. Beskid, J y Martínez, R. (2004). Este es el método más efectivo para obtener el grado de humedad en porcentaje, y consiste en introducir en el horno eléctrico una muestra representativa del suelo en un recipiente de aluminio previamente pesado, al igual que el conjunto (recipiente + suelo). “El tiempo minino de exposición en el horno es de 16 horas, luego del cual se retira el conjunto y se pesa nuevamente para realizar los cálculos correspondientes” Tabla 2 Cantidad mínima de espécimen de material húmedo Nota. ASTM D2216, 1998. 2.2.1.20. Análisis granulométrico por tamizado Según la normativa de edificación es necesario que se desarrolle el análisis granulométrico por tamizado que este graduado dentro de los límites indicados en las normas: NTP 339.128 o ASTM D422. El ensayo es importante, ya que gran parte de los criterios de aceptación de suelos para ser utilizados, depende de este análisis. Asimismo, la clasificación de suelos mediante sistemas como AASHTO o SUCS. En base al Reglamento Nacional de Edificaciones E-050, que contempla suelos y cimientos el AASHTO o SUCS son los sistemas que solicita los parámetros para realizar el análisis granulométrico y los límites de consistencias; para de esa forma definir el tipo de suelo y plantear el tipo de cimentación que se usara (RNE, 2018). Se tiene que tener en cuenta que para suelos con tamaño de partículas mayor a 0.074 mm (74 micrones) se hace uso del método de análisis mecánico mediante tamices de abertura y numeración indicada en la tabla 4. Para suelos de tamaño menor, se utiliza el método del 60 hidrómetro, basado en la ley de Stokes. Fernández G, I. (2014) define que: “llamada también Análisis Mecánico y consistencia en la determinación de partículas en un suelo de acuerdo a su tamaño, obteniendo así los porcentajes de piedra, grava, arena, limos y arcillas. Este análisis se hace por un proceso de tamizado (análisis por tamices) en suelos de grano grueso”. Po otro lado Behar 2008 define que: “Si el material es granular, los porcentajes de piedra, grava y arena se pueden determinar fácilmente mediante el empleo de tamices; pudiéndose hacerse en seco como por lavado, dependiendo del grano de cohesión del suelo. Si el suelo contiene un porcentaje apreciable de material fino (limo arcilla), que pasa el tamiz N° 200 (0.074mm; el análisis granulométrico se basa siempre, en el principio de sedimentación; siendo el método hidrométrico, el más reconocido mundialmente utilizado en la actualidad.” (p.9) Este resultado se determina por medio de una gráfica nombrada curva granulométrica, la cual se obtiene al dibujar el tamaño de las partículas, la forma de la curva granulométrica da una idea de la distribución granulométrica del suelo; un suelo constituido por partículas de un solo tamaño, estará representado por una línea vertical; en cambio una curva muy tendida, indica gran variedad en tamaños. Tabla 3 Cantidad mínima a ensayar según tamaño de partículas. Tamaño máximo de partículas mm Cantidad mínima a ensayar (kg) 5 0.5 25 10 50 20 80 32 Nota. Geotecnia LNV, 1993. Tabla 4 Numeración y abertura de tamices Tamiz (ASTM) Tamiz (Nch) (mm.) Abertura real (mm.) Tipo de Suelo 61 3” 80 76.12 Grava 2” 50 50.80 1 ½” 40 38.10 1” 25 25.40 ¾” 20 19.05 3/8” 10 9.52 N° 4 5 4.76 Arena Gruesa N° 10 2 2.00 Arena Media N° 20 0.90 0.84 N° 40 0.50 0.42 N° 60 0.30 0.25 N° 140 0.10 0.105 Arena Fina N° 200 0.08 0.074 Nota. Espinace, R. 1979 Figura 7 Interpretación de la curva granulométrica Nota. Información extraída de Bañon 2012 Figura 8 Granulometría de un suelo de grano grueso (Braja, 1999) 62 Nota. (Braja, 1999) (Braja, 1999). Dos parámetros se determinan de las curvas granulométricas de suelos de grano grueso: el coeficiente de uniformidad (Cu) y el coeficiente de graduación, o coeficiente de curvatura (Cz). estos factores son: Donde D10, D30 y D60 son los diámetros correspondientes al porcentaje que pasa 10%, 30% y 60%, respectivamente. 2.2.1.21. Consistencia de los suelos Fue desarrollado por el científico Albert Mauritz Atterberg en 1900. “Este método es utilizado para descubrir la consistencia de los suelos de grano fino con diferentes contenidos de humedad. Con un contenido de humedad muy bajo, el suelo se comporta como un sólido quebradizo.” (Asociación Americana de Constructores de Carreter, 2006, pág. 21) Cuando el contenido de humedad es muy alto, el suelo y el agua pueden fluir como un líquido. Se divide en cuatro estados básicos: solido, semisólido, plástico y líquido. (DAS,2013). 2.2.1.22. Plasticidad de los suelos Para Villalaz (2004): “La plasticidad es la propiedad que presentan los suelos de poder deformarse, hasta cierto límite, sin romperse. Por medio de ella se mide el comportamiento de los suelos en todas las épocas. Las arcillas presentan esta propiedad en grado variable. Para conocer la plasticidad de un suelo se hace uso de los límites de Atterberg, quien por 63 medio de ellos separo los cuatro estados de consistencia de los suelos coherentes”. (p.10) “Entiéndase por consistencia el grado de cohesión de las partículas de un suelo y su resistencia a aquellas fuerzas exteriores que tienden a deformar o destruir su estructura” (Villalaz, 1980, pag.12). Los mencionados límites son: Límite líquido (L.L), Límite Plástico (L.P) y Límite de contracción (L.C), y mediante ellos se puede dar una idea del tipo de suelo en estudio. Todos los límites de consistencia se determinan empleando suelo que pasa la malla N° 40. La diferencia entre los valores del límite líquido y del límite plástico da el llamado Índice de Plasticidad (I.P) del suelo. Los límites líquido y plástico dependen del tipo y la cantidad de arcilla del suelo, pero el índice de plasticidad depende casi siempre de la cantidad de arcilla. “Cuando no se puede determinar el índice plástico de un suelo se dice que es no plástico (NP), y en ese caso el índice de plástico se dice que es igual a cero. El índice de plasticidad indica el rango de humedad a través del cual los suelos con cohesión tienen propiedades de un material plástico.” (Villalaz, 2004). Límite Líquido “Es el contenido de humedad del material expresado en por ciento con respecto al peso seco de la muestra, con el cual el suelo cambia del estado líquido al plástico” (Beskig y Martínez, 2004). Según Villalaz (1980) explica que: “Se hace uso de la Copa Casagrande, se obtendrá la curva de fluidez, la que se consigue graficando a escala logarítmica el número de golpes en el eje de las abscisas y a escala natural los contenidos de humedad en el eje de las ordenas. El contenido de humedad correspondiente a 25 golpes representa el límite liquido del suelo en estudio” (p.12) Límite plástico Según Villalaz (2004) explica que: “Es el paso de los suelos cohesivos pasan de un estado semisólido a un estado plástico. Para determinar el límite plástico, se hace uso del material que, mezclado con agua oxigenada, ha sobradó de la prueba de límite líquido y al cual se le evapora humedad 64 por mezclado hasta tener una mezcla plástica que sea fácilmente moldeable”(10) Índice de plasticidad Beskid y Martínez (2004). “Es el valor numérico de la diferencia entre el límite líquido y el límite plástico”. El reglamento nacional de construcción recomienda lo siguiente: IP < 20 corresponde generalmente a limos IP > 20 corresponde generalmente a arcillas Tabla 5 Características de los suelos según sus índices de plasticidad Nota. Gonzales de Vallejo (2003) Tabla 6 Características de los suelos según sus índices de plasticidad Nota. Gonzales de Vallejo (2003) 2.2.1.23. Límites de atterberg El suelo presenta cierta cantidad de material fino en su estado natural y debido a esto se puede determinar la plasticidad que tiene la muestra. Gracias a los estudios desarrollados por el sueco Atterberg existe una metodología para determinar los límites de las partículas como el índice de plasticidad (IP), limite líquido (LL). Atterberg descubrió que la plasticidad no era una propiedad indeleble de las arcillas, sino que esta dependía de su contenido de agua. 65 Tabla 7 Carta de Plasticidad. Nota. Extraído de Braja Das (2015). “Un suelo que tiende a ser plástico puede estar en los siguientes estados de consistencia, definidos por Atterberg, Según el contenido de agua en orden creciente.” (Braja M., 2015, pág. 10). A medida que el suelo se va evaporando va estableciéndose según los criterios de la ilustración anterior, pero no existen fronteras estrictas para los limites. Además, dentro de esos límites fueron definidos otros como:  “Límite de adhesión: contenido de agua con el que la arcilla pierde sus propiedades de adherencia con una hoja metálica.” (Braja M., 2015, pág. 10)  “Límite de cohesión: contenido de agua con el que los grumos de arcilla ya no se adhieren entre sí.  Límite de contracción: contenido de agua con el que el suelo ya no disminuye su volumen al seguirse secando.” (Braja M., 2015, pág. 10) 66 Tabla 8 Cuadro de índice de grupos Nota. ministerio de transporte y comunicaciones 2.2.1.24. Clasificación de los suelos “Es una agrupación de esto con características parecidas o semejantes con el propósito de estimar en forma fácil las propiedades de un suelo por comparación con otros del mismo tipo, Cuyas características se conocen. Son tantas las propiedades y combinaciones en los suelos y múltiples los interese ingenieriles.” (ICG, 2012, pág. 12). 2.2.1.25. Sistema de clasificación de los suelos (sucs) Este sistema fue presentado por Arthur Casagrande como una variación y adaptación más general a su método de clasificación propuesto en 1942 para aeropuertos o vías aéreas. Los suelos de partículas gruesas y los suelos de partículas finas se distinguen mediante el cribado del material por la malla N° 200. “Los suelos gruesos corresponden a los retenidos en dicha malla y los finos los que pasan, y así un suelo se considera grueso si más del 50% de las partículas del mismo son retenidos en la malla N° 200, y fino si más del 50% de sus partículas son menores a dicha malla.” (Crespo C. , Mecánica de Suelos Y Cimentaciones, 1976, pág. 12). 67 Tabla 9 Clasificación SUCS se suelos Nota ministerio de transporte y comunicaciones 2013 Tabla 10 Clasificación de los suelos de acuerdo a su tamaño. Nota. Bañon Luis (2009) 68 Tabla 11 Signos convencionales para perfil de calicatas. Nota. SUCS. 2.2.1.26. Propiedad mecánica del suelo Angulo de fricción Como propiedad de importancia (Castrejón, 2018) describe “Criterio de rotura de Coulomb: En el año 1773, Coulomb estableció, por primera vez un criterio para determinar la resistencia al esfuerzo cortante, τf , en un elemento plano a través de un suelo” (p. 56), de acuerdo a la expresión descrita, se tiene que: τf = c + σ tgϕ Donde: c = una constante llamada “cohesión” del suelo σ = la tensión normal al plano. ϕ = una constante llamada “ángulo de rozamiento interno” del suelo 69 Figura 9 Ecuación de Coulomb, Borselli Nota. Coulomb, Borselli, 2017, citado en (Castrejón, 2018) 2.2.1.27. Penetración dinámica (DP) DIN 4094 Introducción Las pruebas de Penetración Dinámica fueron aprobadas por el Comité Técnico de Pruebas de Penetración de Suelos de la Sociedad Internacional de Mecánica de Suelos e Ingeniería de Cimentaciones, previo un acuerdo con la Sociedad Sueca de Geotecnia y el Instituto Sueco de Geotecnia (1989). Alcance La expresión sondeando se usa para indicar un registro continuo en contraste con la Prueba de Penetración Estándar (SPT). El objetivo de la prueba dinámica es medir el esfuerzo exigido al manejar un cono a través del suelo para obtener la resistencia que corresponde a las propiedades mecánicas del suelo. Se recomienda cuatro procedimientos: Prueba Dinámica Ligera (DPL) representando el más bajo rango de masa de penetrómetro dinámico usado mundialmente; la entraña de investigación, para obtener resultados verídicos es de 8 m aproximadamente. Se utiliza un martillo de 10 kg. Según NTP 339.159 (2001). Prueba Dinámica Media (DPM) representando el rango medio de masa; con entrañas de investigación generalmente no mayores de 20 a 25 m aproximadamente. Se utiliza un martillo de 30 kg. Prueba Dinámica Pesada (DPH) representando el rango medio de masa pesada y masa muy pesada; la profundidad de investigación generalmente no mayor que 25 m aproximadamente. Emplea un martillo de 50 kg. 70 Prueba Dinámica Superpesada (DPSH) representando el más alto rango de masa de penetrómetro dinámico y simulando las dimensiones del SPT estrechamente; la profundidad de investigación puede ser mayor de 25 m. Se hace uso un martillo de 63.5 kg. Capacidad Portante del suelo Arévalo M (2008), menciona que: “Menciona que el suelo donde se va a cimentar se diseñan para satisfacer cierto requerimiento de servicio y resistencia. Las condiciones de servicio establecen que la cimentación debe comportarse satisfactoriamente, bajo las condiciones básicas de cargas de operación que imponen la estructura o equipos que soportan, de tal forma que se satisfagan los propósitos de su diseño.” (p.10) Para Braja D. (2012), explica que: “Menciona que las propiedades mecánicas de una superficie suelen diferenciar frente a cargas (casi) instantáneamente y cargas cuasi-permanentes. Esto es debido que los terrenos son porosos, y estos poros pueden estar total o parcialmente saturados de agua. En Síntesis, los terrenos se comportan de manera más rígida frente a cargas de variación cuasi-instantánea ya que éstas varia de manera positiva la presión intersticial, sin producir la expulsión de una cantidad de agua. Caso contrario, bajo cargas estables la diferencia de presión intersticial entre diferentes partes del terreno produce el desalojo de agua de algunas zonas.” A la capacidad de carga última se le denomina a una carga por área unitaria de la cimentación la que ocurre la falla por corte de un suelo. Además, un aumento en la larga sobre la cimentación también se acompañará por un aumento en el asentamiento. No obstante, la superficie de falla en el suelo se extenderá gradualmente hacia fuera desde la cimentación. El criterio de resistencia tiene como objetivo de asegurar que la cimentación tenga la suficiente resistencia para soportar grandes cargas, los cuales aleatoriamente puedan ser producidos debido a fuerzas ambientales extremas o provenientes de otras fuentes. Debemos destacar, que las diversas teorías de capacidad de carga en suelos que se han desarrollado, intentan evaluar de manera realista la función de las propiedades mecánicas del suelo. G, I. (2014). “llamada también Análisis Mecánico y consistencia en la determinación de 71 partículas en un suelo de acuerdo a su tamaño, obteniendo así los porcentajes de piedra, grava, arena, limos y arcillas. Este análisis se hace por un proceso de tamizado (análisis por tamices) en suelos de grano grueso”. “Si el material es granular, los porcentajes de piedra, grava y arena se pueden determinar fácilmente mediante el empleo de tamices; pudiéndose hacerse en seco como por lavado, dependiendo del grano de cohesión del suelo. Si el suelo contiene un porcentaje apreciable de material fino (limo arcilla), que pasa el tamiz N° 200 (0.074mm;el análisis granulométrico se basa siempre, en el principio de sedimentación; siendo el método hidrométrico, el más reconocido mundialmente utilizado en la actualidad. (Norma ASTM- D-422). Este resultado se determina por medio de una gráfica nombrada curva granulométrica, la cual se obtiene al dibujar el tamaño de las partículas, la forma de la curva granulométrica da una idea de la distribución granulométrica del suelo; un suelo constituido por partículas de un solo tamaño, estará representado por una línea vertical; en cambio una curva muy tendida, indica gran variedad en tamaños (suelo bien gradado). (Villalaz, 1980). Tabla 12 Cantidad mínima a ensayar según tamaño de partículas. Tamaño máximo de partículas mm Cantidad mínima a ensayar (kg) 5 0.5 25 10 50 20 80 32 Nota. Geotecnia LNV, 1993. Tabla 13 Numeración y abertura de tamices Tamiz (ASTM) Tamiz (Nch) (mm.) Abertura real (mm.) Tipo de Suelo 3” 80 76.12 Grava 2” 50 50.80 1 ½” 40 38.10 1” 25 25.40 ¾” 20 19.05 3/8” 10 9.52 N° 4 5 4.76 Arena Gruesa N° 10 2 2.00 Arena Media 72 N° 20 0.90 0.84 N° 40 0.50 0.42 N° 60 0.30 0.25 N° 140 0.10 0.105 Arena Fina N° 200 0.08 0.074 Nota. Espinace, R. 1979 73 Figura 10 Interpretación de la curva granulométrica Nota. Información extraída de Bañon 2012 Figura 11 Granulometría de un suelo de grano grueso (Braja, 1999) Nota. (Braja, 1999) (Braja, 1999). Dos parámetros se determinan de las curvas granulométricas de suelos de grano grueso: el coeficiente de uniformidad (Cu) y el coeficiente de graduación, o coeficiente de curvatura (Cz). estos factores son: 74 Donde D10, D30 y D60 son los diámetros correspondientes al porcentaje que pasa 10%, 30% y 60%, respectivamente. 2.2.2. Ensayo SPT Según Menardi, (2003) indica que: “Es un ensayo de campo el cual consiste en medir la resistencia del suelo a la penetración de un muestreador de tubo partido, donde se registra el número de golpes (N) necesarios para introducir el tubo toma muestras cuyas dimensiones son de diámetro interior de 35 mm y exterior de 50mm.” (P.03) Por otro lado, Átala (2011) manifiesta que: “Esta prueba fue desarrollada entre los años 1927 y 1947, donde Terzaghi denomina el ensayo como “Standard Penetration Test”. Desde entonces, el método es considerado uno de los más confiables y populares para realizar exploraciones geotécnicas, ya que proporciona una muestra del perfil del subsuelo que permitirá definir ciertas características previo a realizar un proyecto sobre el área estudiada.” (p.05) Carmona (2014) indica que: “El ensayo de impregnación Estándar (SPT), consiste en la introducción en el fondo de un sondeo geotécnico de una toma muestras normalizado unido a un tren de varillas, mediante el impacto en la cabeza de ellas con una maza de 63,5 kg de masa, cayendo desde una altura de 76 cm. El golpeo se contabiliza en tres o cuatro tramos de 15 cm de avance cada uno, designándose valor N a la suma de los valores segundo y tercero. “ Lo que indica que “Este ensayo se realiza en depósitos de suelo arenoso y de arcilla blanda; no es recomendable llevarlo a cabo en depósitos de grava, roca o arcilla consolidada, debido a los daños que podría sufrir el equipo de perforación” (Carmona J. , 2014, pág. 2) Este ensayo es uno de los más pasados en geotecnia, y su uso universal y durante décadas, en todo tipo de terrenos, ha permitido disponer numerosas correlaciones con otros parámetros geotécnicos, así como la difusión de fórmulas empíricas para cálculos directos Dé cabida portante y asentamientos, entre otros. Normalizado por la ASTM D1586 Figura 12 Procedimiento ensayo SPT normalizado por la ASTM D1586 75 Nota. Determinación de los parámetros Geotécnicos Extraído de (Castrejón, 2018) Las características y elementos relevantes del método propuesto por la ASTM son las subsiguientes:  “Masa de 63,5 kg;  Altura de caída: 76 cm;  Saca prueba: de diámetro externo = (50 mm ó 2 pulgadas)” (Atala, 2011, pág. 15);  Saca muestras: de diámetro interno = (35 mm ó 1 3/8 pulgadas);  “Variante con diámetro interno 38mm y tubo porta muestras (diámetro interno final 35mm);  Mecanismo de liberación del martinete mediante soga y malacate;  Barras de sondeo;  Cabeza de golpazo.” (Atala, 2011, pág. 15) 76 Figura 13 Saca muestra o evidencia partido ASTM d1586-84 Nota. (Crespo 1990) Figura 14 Cuchara partida Nota. Crespo 1990 2.2.2.1. Concepto del N60 del ensayo SPT. El valor de N60 se interpreta como el valor normalizado o corregido del valor N del ensayo 77 de penetración estándar, cabe precisar que “el valor N del ensayo SPT es el valor obtenido del registro de golpes de los últimos 30cm a lo que es sometido el suelo, siendo este valor obtenido directo de campo.” (Atala, 2011, pág. 5) El valor de N60 es el valor de N normalizado o corregido el cual fue sometido a distintos criterios de factores de corrección, típicamente este valor se corregía al 60% del valor obtenido de campo. Según Bowles (1977) el ensayo SPT a pesar de que se denomina “estándar” puesto que: “posee muchas variantes y fuentes de diferencia, ya que el que es afectado directamente a la energía que se somete al suelo, es por ello que el ensayo estándar, debe ser corregido según diversos factores entre los cuales se posee: la energía, la altura de caída, longitud de tuberías, diámetros de tuberías, diámetro de perforación, entre otros.”(p.2) 2.2.2.2. Método normalizado de SPT El método de introducción Estándar es el más considerablemente usado para la exploración de suelos, y comprende dos etapas: 2.2.2.3. Sondeo de SPT Que consiste en hacer una perforación con barreno, inyección de agua o sondeo rotatorio utilizando un taladro con movimientos de rotación de alta rapidez, y circulando agua para separar los detritos. Fernández (2004) indica que: “En los suelos firmes el sondaje se mantiene descubierto por la acción del arco del suelo; en las arcillas blandas y en arenas situadas debajo del nivel freático; el sondaje se mantiene despejado hincando un tubo de acero (tubo de entibado o camisa) o preferiblemente rellenando el hueco con un fluido viscoso llamado “Lodo de perforación”. Este usualmente es una unión o mezcla de arcillas bentonítica y agua, tiene la superioridad de que soporta las paredes y el fondo de la perforación” (p.12). 2.2.2.4. Muestreo de SPT Se elabora con una toma muestras partido designado también “Cuchara Normal”, que está integrado por un tubo de acero de paredes gruesas partido longitudinalmente. El extremo inferior está incorporado a un anillo cortante, y el superior a una válvula y pieza de conexión a la barra de sondeo Una vez ejecutada la limpieza correspondiente de la perforación de sondeo, se hinca la toma muestras 15 cm en el suelo para así asegurarse que la zapata de corte 78 se asiente en material virgen. Posteriormente se hinca 30 cm. en incrementos de 15 cm a golpazo de un martinete que pesa 63.5 kilos (135 libras) y cae de una altura de 75 cm. Se toma nota el número de golpes que se requiere para hincar él toma muestras cada uno de los 15 cm. El índice de Penetración o registro de Penetración ''N" se consigue al considerar los golpes necesarios para introducirse los últimos 30 cm (12") de un total de 45 cm (18") de la Cuchara Muestreadora; los primeros 15 cm (6") no se consideran, dado que el suelo podría estar alterado por efectos del procedimiento empleado durante la ejecución del sondaje. Es examinada la muestra, clasificada por el técnico de campo encargado del sondeo, guardando posteriormente en un depósito de vidrio o plástico, que se sella y luego se manda al laboratorio. Las muestras rescatadas en el penetrómetro que conservan su forma cilíndrica pueden ser empleadas para pruebas de compresión sin confinamiento. El aguante a la Penetración es un indicador de la compacidad de los suelos no cohesivos y de la resistencia de los suelos cohesivos, pues de todas maneras es, en efecto un ensayo Dinámico de Esfuerzo Cortante In Situ. Las tablas 12 y 13 reflejan la compacidad y la resistencia de acuerdo con la solución de la prueba de Penetración Estándar. Tabla 14 Compacidad relativa de la arena Nota. Villalaz 1980 79 Tabla 15 Resistencia de los suelos cohesivos Nota. Villalaz 1980 2.2.2.5. Aplicación de ensayo SPT Las investigaciones llevadas a cabo en laboratorio, la aplicabilidad del método SPT en relación con los parámetros del subsuelo se explican en la tabla: Donde las referencias sobre la aplicabilidad son las siguientes: A: Aplicabilidad alta. B: Aplicabilidad moderada. C: Aplicabilidad limitada. N: Aplicabilidad nula. Tabla 16 Parámetros del sub suelo para aplicar SPT Nota. Campanella R. G. and Robertson P. K 2000 80 2.2.2.6. Asentamiento Según Shuan (2006) indica que: “El asentamiento en las cimentaciones de una estructura puede venir a producir agrietamientos serios y aún el colapso de la misma, por lo que resulta importante estimar su magnitud y elaborar el diseño de fundaciones para descartar o para minimizar sus efectos. El asentamiento de una fundación superficial puede ser controlado por la capacidad de carga, La relación entre los movimientos de terreno y la estabilidad de las estructuras cimentadas sobre él son muy complicado, debido a que existen varios mecanismos generadores de movimientos de terreno. Por otro lado, encontraron diversos tipos de estructuras, disponiendo cada una de capacidad variable para resistir o ser deteriorado por el movimiento.” (p.21) En la mayoría de los daños de las edificaciones vinculados a movimientos de la fundación se muestran cuando surgen condiciones del suelo no previstas; “principalmente por investigación inapropiada del suelo o por no haberse identificado el comportamiento del mismo. Es primordial comprender que las condiciones del suelo son susceptibles a cambiar antes, durante y después de la construcción” (Behar R., 2008, pág. 12) Asentamiento inmediato (corto plazo) Se considera que este asentamiento sucede casi simultáneamente con la aplicación de la carga como efecto de la deformación elástica del suelo. Según Bowles (1996): “el análisis de asentamiento inmediato se usa para todos los suelos granulares finos (incluyendo limos y arcillas) cuyo grado de saturación es S ≤ 90% y para todos los suelos de grano grueso con un coeficiente de permeabilidad elevado, es decir, para un valor de coeficiente de permeabilidad mayor a 10−3.” (p.32) Asentamiento por consolidación (largo plazo) Sc. “Este tipo de asentamiento es consecuencia de las deformaciones volumétricas producidas a lo largo del tiempo y toma días meses a años en desarrollarse; por lo general se considera que se produce en un periodo de 1 a 5 años.” (Menardi, 2003, pág. 7) Es el comportamiento típico de las arcillas saturadas o aproximadamente saturadas. Asentamiento por consolidación secundaria o de fluencia plástica Ss.- “Se produce en algunos suelos luego del anterior es decir después de que se ha completado la disipación del 81 exceso de presión de poros del suelo, provoca la resistencia viscosa de los contactos entre las partículas del suelo.” (Hernandez, 2010, pág. 6) Los tres tipos de asentamientos son típicos de arcillas y limos plásticos saturados, “entretanto en el caso de suelos no saturados o cuando se trata de arenas o suelos granulares, en los que las sobrepresiones se disipan casi instantáneamente, losa sentamientos son muy veloces de tipo predominante elástico.” (Atala, 2011, pág. 15) “El asentamiento de fundaciones superficiales no está necesariamente confinado a estructuras pesadas y grandes. En arcillas y limos suaves y comprensibles, puede ocurrir un sentamiento apreciable bajo cargas ligeras.” (Atala, 2011, pág. 15) Causas del asentamiento El asentamiento de una estructura es el resultado de una o más de las siguientes causas: Variación en el estrato. - Una fracción del suelo se puede cimentar sobre un suelo comprensible y la otra parte sobre material no-comprensible. Variación en la carga de la fundación. - Por ejemplo, en una fábrica podría tener una superestructura ligera rodeada de maquinaria pesada. Diferencia en el tiempo de construcción. La preocupación ocurre cuando algunas de las aplicaciones de una estructura se construyen muchos años después de haber construido la estructura original. Según Carrillo (2018) manifiesta que: “Los asentamientos de consolidación a largo plazo pueden estar virtualmente completo en la primera construcción, pero la nueva estructura (si es con la misma carga de fundación que la primera) provisionalmente se asentará de igual forma, requiere previsión especial en forma de juntas verticales para prevenir la distorsión y el agrietamiento entre la antigua y la nueva construcción.” (p.12) Variación de las condiciones del lugar. - Una fracción del área de la estructura de un edificio se puede ocupar por una estructura pesada que se haya demolido; o en un lugar irregular, pudo haber sido necesario remover gran parte del espesor de la sobrecarga para formar un nivel. “Estas variaciones ocasionan diferentes condiciones de esfuerzo antes y después de la carga, con un asentamiento diferencial o dilatación” (Carrillo & Casas, 2018, pág. 9). 82 Cambio en las condiciones de esfuerzo internas. - Por ejemplo: Disminución del nivel freático Vibración o explosión Secado del suelo Saturación Fórmula general de asentamientos inmediatos utilizados en la tesis. Los asentamientos se definen en base a la teoría de la elasticidad (Lambe y Whitman), con la siguiente relación 83 Tabla 17 De módulo de elasticidad para distintos suelos Nota. Jiménez salas, (1993) Tabla 18 Relación de Poisson Nota. Jiménez salas, (1993) 84 Tabla 19 De valores de forma de zapata Nota. Jiménez salas, (1993) 2.2.2.7. Programa de exploración mínimo – PM Dentro de la resolución del decreto Supremo Nº 010-2014-VIVIENDA, (Ministerio de Vivienda, Construcción y Saneamiento, 2018) se tiene “El Programa de Exploración aquí detallado constituye el programa mínimo requerido por un EMS, siempre y cuando se cumplan las condiciones dadas en el literal a) del sub numeral 15.3.2.” (p. 32), de la Norma Técnica E.050 Suelos y cimentaciones del Reglamento Nacional de Edificaciones. En lo que se detalla: 15.3.2. En el caso de no detectar un suelo adecuado para apoyar las cimentaciones superficiales dentro de la Profundidad Activa de la cimentación (Ver Capítulo VI, Artículo 24), el PR debe informar al solicitante ampliar el programa de la manera más adecuada para lograr los objetivos del EMS. (Ministerio de Vivienda, Construcción y Saneamiento, 2018) Condiciones de Frontera “Tienen como objetivo la verificación de las características del suelo, supuestamente iguales a las de los terrenos colindantes ya edificados. Serán de aplicación cuando se cumplan simultáneamente las siguientes condiciones” (Peña, 2015, pág. 10) Número «n» de puntos de Investigación El número de puntos de investigación se determina en la Tabla N° 6 en función del tipo de edificación y del área de la superficie a ocupar por éste 85 Tabla 20 Número de puntos de investigación Nota. RNE, reglamento nacional de edificaciones, (2018). Nota: Dentro de esta categoría (III) se incluyen las plantas de tratamiento de agua en la que se considera en lugar de área techada, el área en planta de la misma. (n) nunca será menor de 3 Cuando se sepa el emplazamiento exacto de la estructura, se decidirá en función del área en planta de la misma; cuando no se conozca dicho emplazamiento, n se determinará en función del área total del terreno Profundidad “p” mínima a alcanzar en cada punto de Investigación Cimentación Superficial. - Se determina de la siguiente manera Dónde: En el supuesto caso de ser ubicado dentro de la profundidad activa de cimentación el estrato resistente típico de la zona, que normalmente se utiliza como plano de apoyo de la cimentación, a juicio y bajo responsabilidad del PR, se podrá adoptar una profundidad z menor a 1,5 B. En este caso la profundidad mínima de investigación será la profundidad del estrato resistente más una profundidad de verificación no menor a 1m. En ningún caso p (profundidad) será menor de 3 m, si se encontrase roca antes de alcanzar la profundidad p, en cuyo caso el PR Deberá llevar a cabo una comprobación de su calidad por 86 un método adecuado. Df= Es una edificación sin sótano, es la distancia vertical desde la superficie del terreno hasta el fondo de la cimentación. En edificaciones con sótano, es la distancia vertical entre el nivel de piso terminado del sótano y el fondo de la cimentación. h= Distancia vertical entre el nivel de piso terminado del sótano y la superficie del terreno natural z= 1,5: siendo el ancho de la cimentación prevista de mayor área Figura 15 Profundidad mínima de investigación. Nota. (RNE, reglamento nacional de edificaciones, 2018) Distribución de los puntos de Investigación Se repartirán adecuadamente, teniendo en cuenta las características y dimensiones del terreno, así como la ubicación de las estructuras previstas cuando éstas estén definidas Número y tipo de muestras a extraer 87 Tabla 21 Aplicación y limitaciones de los ensayos Nota. (RNE, reglamento nacional de edificaciones, 2018) Según la clasificación SUCS, cuando los ensayos son aplicables a suelos de doble simbología, ambos están incluidos. Leyenda: Cu = Cohesión en condiciones no drenadas. N = Número de golpes por cada 0,30 m de penetración en el ensayo estándar de penetración. N20 = Número de golpes por cada 0,20 m de penetración mediante auscultación con DPSH. Cn = Número de golpes por cada 0,30 m de penetración mediante auscultación con Cono Tipo Peck. n = Número de golpes por cada 0,10 m de penetración mediante auscultación con DPL. qc = Resistencia de punta del cono en unidades de presión. fc = Fricción en el manguito. St = Sensitividad. Sólo para suelos fi nos saturados, sin arenas ni gravas. Ensayos a realizar «in situ» y en laboratorio 88 Tabla 22 Ensayos a realizar Nota. (RNE, reglamento nacional de edificaciones, 2018) Nota: * En todos los casos se utiliza la última versión de la Norma. ** Este ensayo se emplea únicamente para el control de Rellenos de Ingeniería o Rellenos Controlados. *** Este ensayo se emplea únicamente para determinar las propiedades mecánicas de los Rellenos de Ingeniería o Rellenos Controlados. Análisis y estudio de los tipos de suelo 1.-planos y perfiles de suelos Por el medio de planos topográficos o planímetricos del terreno, relacionado a una base de referencia y exhibiendo la ubicación física de la referencia utilizada, para lo cual se ejecutarán pozos o calicatas con fines de exploración geotécnica. 2.-perfil estratigráfico por punto de investigado Deberá de incluirse la formación del perfil de suelo indicada en artículo 12 así como una muestra obtenida y los ensayos insitu. 89 Figura 16 Perfil estratigráfico Nota. (RNE, reglamento nacional de edificaciones, 2010) 2.2.3. Corte Directo Según Vallejo (2016), define que: “El corte directo determina la resistencia de una muestra de suelo sometida a deformaciones que existirán en el terreno producto de una aplicación de una carga que consiste en una caja de sección cuadrada fraccionada horizontalmente en dos mitades. Dentro de ella se coloca la muestra de suelo con piedras porosas en ambos extremos, se aplica una carga horizontal de desplazamiento y una carga vertical de confinamiento.” (p.45) Ravines, J. (2017), indica que: 90 “este método describe y regula el método de ensayo para la determinación de la resistencia al corte de una muestra de suelo, sometida previamente a un proceso de consolidación, cuando se le aplica un esfuerzo de cizalladura o corte directo mientras se permite un drenaje completo de ello. El ensayo se lleva a cabo deformado una muestra a velocidad controlada, cerca de un plano de cizalladura determinado por la configuración del aparato de cizalladura. Generalmente se ensayan tres o más especímenes, cada una carga normal diferente para determinar su efecto sobre la resistencia al corte y al desplazamiento y las propiedades de resistencia a partir de las envolventes de resistencia de Mohr.” (p.11) Figura 17 Equipo de corte directo Nota. (MTC- 2016) El tamaño y la forma del molde de corte no permiten el control del drenaje de la muestra. Por ende, no es una limitante en el caso de arenas y gravas, que son materiales de drenaje libre y por lo general fallan en condiciones completamente drenadas. “También depende la 91 velocidad a la cual se le aplica la carga a la masa de suelo. Aunque puede intentarse medir la resistencia al corte no drenado mediante la aplicación de fuerza cortante sobre la muestra en pocos minutos”. (Juarez & Rico, 2005, pág. 8) Según las condiciones en que produce el drenaje de la muestra se distinguen tres tipos de ensayos: 1. ensayo sin drenaje. – “no se permite el drenaje de la muestra durante la aplicación de la carga vertical, ni durante la aplicación del esfuerzo cortante.” (Juarez & Rico, 2005, pág. 3) 2. ensayo consolidado – sin drenaje. “se permite que la muestra drene durante la aplicación del esfuerzo vertical, de tal manera al aplicar el esfuerzo de corte las presiones intersticiales sean nulas, pero no durante la aplicación del esfuerzo cortante.” (Juarez & Rico, 2005, pág. 3) 3. ensayo con drenaje. - permite el drenaje de la muestra durante todo el proceso del ensayo, de tal forma que las presiones intersticiales sean nulas durante la aplicación del esfuerzo cortante. Figura 18 Aparato de corte directo Nota. (Vallejos, 2004) 2.2.3.1. Uso Y Significado De Corte Directo El ensayo de corte directo los materiales drenados y consolidados. Debido a que las trayectorias de drenaje a través de la muestra son cortas, se permite que el exceso de presión en los poros sea disipado más rápidamente que con otros ensayos drenados. “El ensayo de 92 corte directo puede ser hecho en todo tipo de suelo inalterado, remoldeados o compactados. Hay una limitación en el tamaño máximo de las partículas presentes en las muestras.” (LAMBE, 2010, pág. 5) “La ruptura ocurre lentamente bajo condiciones drenadas, de tal manera que los excesos de presión en los poros quedan disipados.” (LAMBE, 2010, pág. 5) Dilatación Las relaciones típicas de las muestras esfuerzo-deformación-cambio de volumen unitaria se obtienen con arenas, sueltas y densas. El autor Cruz, (2016) define que: “En arenas sueltas el volumen disminuye durante el corte, ya que estos suelos se desplazan formando algo más denso. Para grandes deformaciones cortantes del orden del 20%, la muestra se cizalla a volumen constante con un valor constante de esfuerzo cortante. Para estas grandes deformaciones la tendencia al aumento de volumen por algunas partículas que se mueven hacia arriba se anula con partículas adyacentes que se desplazan hacia los vacíos grados, dando como resultado un cambio de vacío neto nulo. En estas condiciones se dice que la muestra se encuentra en estado de relación de vacíos crítica o en estado de relación de vacíos constante.” (p.7) Por otro lado, Carmona (2018), define que: “En una arena densa, la trabazón de los granos hace que se separen y se mueven hacia arriba montándose unos sobre otros, Por lo tanto, la muestra se expande durante el corte; este fenómeno e denomina dilatación, cuyo movimiento se opone a la presión de confinamiento. En cambio, el esfuerzo cortante pico se presenta en un valor particular de la deformación cortante unitaria, la tasa de dilatación disminuye, ya que la muestra se incrementa la deformación cortante unitaria, la tasa de dilatación disminuye, ya que la muestra alcanza un valor de relación de vacíos constantes y los esfuerzos cortantes disminuyen hasta un valor residual. Para la misma presión de confinamiento, el esfuerzo cortante residual de una muestra densa es igual al esfuerzo cortante máximo de una muestra suelta. Los valores típicos de la deformación en la falla en arenas sueltas están en alrededor de 12% al 16%; en las arenas densas este valor esta alrededor de 2% al 4%.” Figura 19 Relación de esfuerzo-deformación unitaria 93 Nota. vallejos 2004 2.2.3.2. Factores que afectan los resultados Vallejo (2004). “Ensayo realizado con corte directo son fiables, este debe realizarse cumpliendo con los requerimientos exigidos por la norma ASTM D-3080. Y son lo siguiente: El tamaño máximo de las partículas del suelo.” (p.12) Para cajas de corte de 2” de lado el tamaño máximo es de 2 mm. Las características del equipo de corte directo. La rigidez de la caja del equipo debe ser capaz de cortar al espécimen a una razón uniforme de desplazamiento con menos de ±5% de desviación y debería permitir el ajuste de la razón de desplazamiento desde 0.0025 a 1 mm/min. La calibración del equipo. Debe de tener la Precisión de las lecturas de la fuerza de corte (0.5 lbf). Uniformidad de densidad del espécimen. En el caso de las arenas el método más apropiado es verter la cantidad total y someterlo a vibración. Velocidad de ensayo. La velocidad de ensayo depende del tipo de suelo y este modo se podrá medir los esfuerzos resistentes efectivos. Esta velocidad se puede estimar de la siguiente ecuación: Donde: dr = velocidad de deformaciones horizontales 94 df = desplazamiento horizontal estimado de mal falla tf = lapso de tiempo estimado hasta la falla. Como guía la norma ASTM D3080, recomienda estimar tf empleando la siguiente expresión: tf = 50 t50 t50 = es el tiempo requerido por el espécimen para lograr el 50% de consolidación bajo el esfuerzo normal especificado. Este valor puede ser calculado utilizando la siguiente expresión: tf = t90 / 4.28 (minutos) t90 = es el tiempo por el espécimen para lograr el 90 % de consolidación bajo el esfuerzo normal especificado. 4.28 = es una constante que relaciona desplazamientos y factores de tiempo para 50% y 90% de consolidación. Fácilmente, la misma referencia recomienda utilizar tf igual a 10 minutos. Cuando el contenido de finos es mayor a 5% en este tipo de suelos, recomienda utilizar un tf igual a 60 minutos. La magnitud del desplazamiento hasta la falta de varios factores, incluyendo el tipo y la historia del suelo. Como guía, la norma tomando como referencia en esta discusión, indica como df igual a 0.5 pulgadas (12mm) para suelos normalmente o ligeramente sobre consolidados y 0.2 pulgadas (5mm) para suelos sobre consolidados”. Las Desventajas al utilizar el equipo de corte directo El ensayo de corte directo es limitante, debido a que la consolidación y el drenaje de la muestra no pueden ser controlados. El equipo de corte directo se limita a ensayos bajo condiciones consolidado-drenado (CD). Todos los suelos fueron sometidos a una fuerza natural y con el tiempo se consolidaron naturalmente. “Los suelos no consolidado y no drenado no aplican si tenemos en cuenta este criterio. Todos los ensayos de corte directo que se realizan en el laboratorio es simular las cargas que muy posiblemente serán aplicadas en campo.” (Leonards, 1990, pág. 12) Cuando mencionamos si un suelo es drenado o no drenado si es consolidado, no-consolidado, decimos que el suelo tiene permitido drenar y consolidar bajo las condiciones de carga que pueden causar la falla. 95 Tipos de Ensayos Corte Directo Ensayo No consolidado – No drenado (UU) “El corte se realiza antes de consolidar la muestra bajo la carga normal. Si el suelo es saturado y cohesivo se realiza el exceso de presión de poros. El ensayo es análogo al ensayo triaxial no consolidado – drenado” (UNITEC, 2014, pág. 12). Ensayo Consolidado – Drenado (CD) En este ensayo se aplica la fuerza normal lentamente para que se genere el corte y desarrolle todo el asentamiento. “La fuerza cortante se realiza lentamente como sea posible para evitar el desarrollo de presiones de poros en el espécimen. Este ensayo es análogo al ensayo triaxial consolidado – drenado” (UNITEC, 2014, pág. 12). Ensayo Consolidado-no drenado (CU) En este ensayo se aplica “la fuerza normal y se verifica el movimiento vertical del deformímetro hasta que se detenga el dial del asentamiento antes de aplicar fuerza cortante. Se puede realizar ensayos triaxiales consolidado – no drenado y consolidado – drenado.” (UNITEC, 2014, pág. 13) Para los tres ensayos si son suelos no cohesivos los resultados son los mismos, esté la muestra saturada o no, ya que la aplicación del corte se hace de manera lenta. “Para suelos cohesivos, los parámetros son influenciados por el método de ensayo y por el grado de saturación, por ende, se debe conocer si la muestra esta normalmente consolidada o sobre consolidada” (UNITEC, 2014, págs. 13-15). 2.2.3.3. Criterios de Falla Mohr-Coulomb Los esfuerzos pueden ser graficados en coordenadas τ – σ, que al ser dibujadas muestren el circulo de Mohr. Se dice que un espécimen falla debido a una combinación crítica del esfuerzo cortante y del esfuerzo normal y no necesariamente por el esfuerzo máximo cortante. En este círculo se muestra los valores de σ máximo (σ1) y σ mínimo (σ3) que son los esfuerzos principales. El esfuerzo σ1 es vertical en la parte superior de la falla y horizontal en la parte inferior, tenerse en cuenta la dirección del esfuerzo (Braja, 2016). 96 2.2.3.4. Envolvente de falla el círculo de Mohr se puede representar la resistencia al cortante por medio de la envolvente de falla Mohr–Coulomb, la cual es la combinación crítica de esfuerzos que se han alcanzado. Y tener en cuenta que los esfuerzos por encima de la envolvente de falla no pueden existir. Figura 20 Círculo de mohr y envolvente de falla. Nota. braja das (2016) Generalmente para encontrar la envolvente de falla se traza una recta aproximada dentro de un rango seleccionado de esfuerzos (Braja M. Das. Fundamentos de ingeniería de cimentaciones (Braja, 2016). 2.2.3.5. Angulo de fricción efectiva El ángulo máximo de fricción efectivo se obtiene al graficar el valor máximo del esfuerzo cortante en función al esfuerzo normal efectivo σ΄, “para establecer la envolvente de falla se realizan diferentes ensayos con diferentes valores de presión vertical y se dibuja una línea recta desde el origen (c΄= 0 en suelos granulares) pasando por los respectivos puntos; la pendiente de esta línea se designó con φ΄.” (Fernández I. , 2015, pág. 23) 97 Tabla 23 Los valores de ϕ΄ para suelos granulares. Nota. Terzaghi y Peck, 1967 El cambio de volumen es fundamental en el valor de la resistencia al corte de los suelos. Tales efectos se reflejan empíricamente en el valor de ϕ΄ en la ecuación de Coulomb. Sin embargo, el comportamiento de las partículas del suelo requiere un estudio minucioso para separar el componente de la resistencia debido a la estructura de las partículas, de aquel que corresponde a la fricción entre las partículas. Figura 21 Envolvente de fallas para ensayos drenados con arena. (Vallejos, 2004) Nota. (Vallejos, 2004) 2.2.3.6. Permeabilidad Se entiende como la capacidad que tiene el suelo en admitir el paso de un fluido a través del mismo sin cambiar la composición, como es el caso en los suelos granulares “está formado por 98 partículas agregadas y sin cohesión. Además, su característica principal es su buena capacidad portante y su elevada permeabilidad, lo que permite una rápida evacuación del agua en presencia de cargas externas.” (Castrejón, 2018, pág. 78) Tabla 24 Valores de coeficiente de permeabilidad de los suelos Nota. Terzagui y crespo Villalaz Tabla 25 Correlación de coeficiente de permeabilidad de Terzagui y crespo Villalaz Terzaghi – Peck Crespo Villalaz 1976-1980 Descripción de tipos de Suelos Cm/s 100 De 10^2 Grava Limpia Gravas Limpias 10 a 1.0 1 Arenas Limpias y mezclas limpias Arenas Limpias, 1.0 E-01 De 1.0 a de Arena y Grava mezcla de arenas y 1.0 E-02 1.0 E-3 gravas 1.0 E-03 Bueno 99 Arenas muy Finas, limos 1.0 E-04 Arenas muy finas, orgánicos e inorgánicos, mezclas 1.0 E-05 limos, mezcla de arena, De 1.0 E- Pobre de arena, limo y arcilla. Morrenas 1.0 E-06 limo y arcilla, 03 a glaciares, depósitos de arcilla depósitos de arcilla 1.0E-02 1.0 E-07 estratificada estratificada Suelos impermeables, es decir 1.0 E-08 Impermeables que han De 1.0E- arcillas homogéneas, situadas por sufrido alteración por 2 a debajo de la zona de 1.0 E-09 la vegetación 1.0E-7 descomposición. Nota. Terzagui y crespo Villalaz 2.3. Hipótesis 2.3.1. Hipótesis general Los resultados del ensayo de CORTE DIRECTO y la prueba de SPT, estas pruebas de gabinete facilitara parametros para los fines de cimentacion en la ASOCIACION PRO-VIVIENDA JILAYHUA.. 2.3.2. Sub hipótesis Sub hipótesis N° 1 El perfil estratigráfico del suelo en la zona de la ASOCIACIÓN PRO-VIVIENDA JILAYHUA, es fuente de información para las pruebas de ensayo de la cimentación en edificaciones aplicando prueba SPT. Sub hipótesis N° 2 El nivel de resistencia de los suelos de la ASOCIACIÓN PRO-VIVIENDA JILYAHUA obtenida por corte directo es más optima que la prueba estándar de penetración (SPT). Sub hipótesis N° 3 Se define la frecuencia de asentamiento inmediato del suelo de la ASOCIACIÓN PRO- VIVIENDA JILAYHUA por medio de la prueba estándar de penetración (SPT) y corte directo para la cimentación. Prácticamente impermeable 100 2.4. Definición de variables 2.4.1. Variable Independiente  Suelo DESCRIPCIÓN DE LA VARIABLE Es un material terrestre formado por descomposición de un conjunto de rocas de diversas formas y tamaños, así como materia orgánica, bacterias, agua y aire, que posee propiedades físico químicas necesarias para el diseño de cimentación. DIMENSIÓN  Propiedades Físicas  Características Mecánicas 2.4.2. Variables Dependientes  Corte directo  Ensayo de SPT DESCRIPCIÓN DE LA VARIABLES El suelo es discontinuo, heterogéneo por naturaleza. el estado del suelo se determinará por sus propiedades, aplicando los ensayos de SPT y CORTE DIRECTO. DIMENSIONES  Ensayo de SPT  Corte directo 101 2.4.3. Cuadro de operacionalización de variables VARIABLE DESCRIPCION DE LA UNIDAD DE INDEPENDIENTE VARIABLE DIMENSIONES INDICADORES INSTRUMENTO MEDIDA •Suelo Es un material terrestre formado Límites de Atterberg % por descomposición de un conjunto Contenido de Humedad % de rocas de diversas formas y Propiedades • Balanza tamaños, así como materia Físicas orgánica, bacterias, agua y aire, Granulometría mm • Juego de Tamices que posee propiedades físico químicas necesarias para el diseño • Copa de Casagrande de cimentación. • Acanalador Nivel de cohesión Kg/cm2 • Placa de vidrio Características Mecánicas • Horno Angulo de fricción σ DEPENDIENTE Ensayo de SPT El suelo es discontinuo, Cualidades Nivel de Resistencia heterogéneo por naturaleza el Aspectos • Equipo de estado del suelo se determinará por MTC y ASTM normativos Corte directo sus propiedades, aplicando los • mm/kg perforación ensayos de SPT y CORTE • mm / #golpes DIRECTO. Capacidad de resistencia • Método del SPT Propiedades • kg/cm2 suelo • Método Corte Directo Parámetros MTC 102 MATRIZ DE CONSISTENCIA TÍTULO: COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA, PROVINCIA DE CANAS, DEPARTAMENTO CUSCO PROBLEMA OBJETIVO HIPÓTESIS VARIABLE PROBLEMA GENERAL OBJETIVO GENERAL HIPÓTESIS GENERAL INDEPENDIENTE •Suelo Los resultados del ensayo de CORTE DIRECTO y ¿Cuál es la comparación entre la prueba Determinar la comparación entre la prueba la prueba de SPT, estas pruebas de gabinete SPT y CORTE DIRECTO para fines de SPT y CORTE DIRECTO para fines de facilitaran parámetros para los fines de cimentación en la ASOCIACION PRO- cimentación en la ASOCIACION PRO- cimentación en la ASOCIACION PRO- VIVIENDA JILAYHUA? VIVIENDA JILAYHUA. VIVIENDA JILAYHUA. DEPENDIENTE PROBLEMAS ESPECÍFICOS OBJETIVOS ESPECÍFICOS HIPÓTESIS ESPECÍFICAS ¿Cuál es el perfil estratigráfico del suelo Identificar el perfil estratigráfico del suelo El perfil estratigráfico del suelo en la zona de • Ensayo de SPT en la zona de la ASOCIACIÓN PRO- en la zona de la ASOCIACIÓN PRO- la ASOCIACIÓN PRO-VIVIENDA VIVIENDA JILAYHUA, para fines de VIVIENDA JILAYHUA, para fines de JILAYHUA, es fuente de información para las cimentación en edificaciones aplicando cimentación en edificaciones aplicando pruebas de ensayo de la cimentación en prueba SPT? prueba SPT. edificaciones aplicando prueba SPT. ¿Qué nivel de resistencia de los suelos de Definir el nivel de resistencia de los suelos de El nivel de resistencia de los suelos de la Corte directo los suelos ASOCIACIÓN PRO- los suelos ASOCIACIÓN PRO-VIVIENDA ASOCIACIÓN PRO-VIVIENDA JILYAHUA VIVIENDA JILAYHUA utilizando la JILAYHUA utilizando la prueba estándar de obtenida por corte directo es más óptima que la prueba estándar de penetración (SPT) y penetración (SPT) y corte directo. prueba estándar de penetración (SPT) para la corte directo? cimentación. 103 ¿Cómo es la frecuencia del asentamiento inmediato en la zona de la ASOCIACIÓN Determinar la frecuencia de asentamiento Se define la frecuencia de asentamiento PRO-VIVIENDA JILAYHUA utilizando inmediato del suelo de la ASOCIACIÓN inmediato del suelo de la ASOCIACIÓN PRO- la prueba estándar de penetración (SPT) y PRO-VIVIENDA JILAYHUA utilizando la VIVIENDA JILAYHUA por medio de la corte directo? prueba estándar de penetración (SPT) y prueba estándar de penetración (SPT) y corte corte directo. directo para la cimentación. 104 CAPITULO III: Metodología 3.1. Metodología de la investigación 3.1.1. Enfoque de la investigación La presente tesis tuvo un enfoque cuantitativo, en la que se determina las características geotécnicas de los suelos de la Asociación Pro-Vivienda Jilayhua. La investigación cuantitativa es aquella en la que se recogen y analizan datos cuantitativos o datos numéricos sobre variables, estudia la asociación o relación entre variables cuantificadas esto permite la comprobación de las hipótesis planteadas (Gallardo, 2017) . 3.1.2. Tipología de la investigación Esta investigación tuvo una tipología descriptiva, en ella el investigador diseña un proceso para descubrir las características o propiedades de determinados grupos, individuos o fenómenos; estas correlaciones le ayudan a determinar o describir comportamientos o atributos de las poblaciones, hechos o fenómenos investigados, sin dar una explicación causal de los mismos (Muñoz, 2018). 3.1.3. Nivel de la investigación. 3.1.3.1. Nivel aplicativo La investigación alcanza el nivel aplicativo, ya que, tiene como objeto el estudio de un problema destinado a la acción. La investigación aplicada puede aportar hechos nuevos si se proyecta suficientemente bien la investigación aplicada, esta investigación concentra su atención en las posibilidades concretas de llevar a la práctica las teorías generales, y destina sus esfuerzos a resolver las necesidades que se plantean la sociedad y los hombres (Baena, 2017). 3.1.4. Método de la investigación. 3.1.4.1. Método hipotético – deductivo El método utilizado en esta investigación fue hipotético-deductivo (o de contrastación de hipótesis) se trata de establecer la verdad o falsedad de las hipótesis (que no podemos comprobar directamente, por su carácter de enunciados generales, o sea leyes, que incluyen términos teóricos), a partir de la verdad o falsedad de las consecuencias observacionales, unos enunciados que se refieren a objetos y propiedades observables, que se obtienen deduciéndolos de las hipótesis y, cuya verdad o falsedad estamos en condiciones de establecer directamente. (Behar R., 2008) “En el proceso de investigación científica, la hipótesis se utiliza con dos fines fundamentales. En primer lugar, al partir de hechos, se formula una hipótesis que, en este caso, es empleada 105 como explicación de los hechos descubiertos (conocidos y establecidos con precisión) y para pronosticar aquellos que son desconocidos… Las hipótesis pueden resultar verdaderas o falsas (Díaz, 2009, p.1332). Este método posee cuatro operaciones fundamentales: 1. Determinación y medición de las magnitudes 2. Selección de la hipótesis 3. Desarrollo matemático de la teoría 4. Comparación de la teoría con la experiencia.”. “El método hipotético-deductivo toma como premisa una hipótesis, inferida de principios o leyes teóricas, o sugerida por el conjunto de datos empíricos (Fería, Blanco & Valledro, 2019, p.22)”. La presente investigación contempla la búsqueda de una prueba de ensayo aplicado a la realidad del suelo presente en la asociación APV Jilayhua Del Distrito De Yanaoca, Provincia De Canas, Departamento Cusco, presentara un perfil estratigráfico homogéneo en sus diferentes estratos, tales datos obtenidos, se hace manejo para determinar la cimentación en edificaciones utilizando SPT. Según a la hipótesis general, el caso de estudio responde a la comparación de dos tipos de pruebas de gabinete ensayo de SPT y corte directo, proyectados en función al tipo de suelo que existe en la zona de la asociación. La teoría que lo respalda es Mohr-Coulomb, cuyo modelo matemático se aplica para determinar la carga de rotura, la combinación de esfuerzo cortante y normal causantes de fracturas en los materiales. Estudia el efecto sobre la resistencia al corte y al desplazamiento y las propiedades de resistencia a partir de las envolventes de resistencia de Mohr (Ravines, 2017). Siendo ésta muy eficaz en la obtención de los resultados. 3.2. Diseño de la investigación 3.2.1. Diseño metodológico La presente investigación tuvo un diseño metodológico como explica Vásquez Rodríguez (2020) El diseño de la investigación es un conjunto de estrategias procedimentales y metodológicas definidas y elaboradas previamente para desarrollar el proceso de investigación. 106 Se utiliza el diseño de investigación para analizar la certeza de la hipótesis formulada en un contexto en particular o aportar evidencias de los lineamientos de estudio (si no hubiera hipótesis). 3.2.2. Diseño de ingeniería Se describe de forma clara y concisa la metodología utilizada para llevar a cabo la presente investigación, en donde se muestra el Reconocimiento de campo, con la metodología SPT y Corte de directo (Apertura de Calicatas), Seguido por los ensayos de laboratorio, junto con las descripciones de los análisis de laboratorio y procesamiento de datos. La investigación fue segmentada en dos procedimientos, las cuales ayudarán a la obtención de resultados de forma secuencial y esquemática, procedimiento de recolección de datos y procedimiento de análisis de datos. A continuación, se muestra una imagen de Flujograma para realizar los ensayos de SPT y Corte Directo. Figura 22 Flujo grama para realizar los ensayos de SPT y corte directo 107 Nota. Elaboración propia 3.3. Población y Muestra 3.3.1. Población 3.3.1.1. Descripción de la población La población constituida se encuentra limitada al área de APV Jilayhua ubicada en el distrito de Yanaoca, Provincia de Canas del departamento de Cusco. Esto se debe a que el objetivo principal es la determinación de las características del suelo para su estudio y análisis para fines de cimentación en edificaciones. 3.3.1.2. Cuantificación de la población La población a estudiar tiene un área de 8,250.00 m2 del Distrito de Yanaoca, Provincia de Canas del departamento de Cusco 3.3.1.3. Descripción de la muestra En la presente tesis la muestra está conformada por el suelo de la Asociación Pro Vivienda Jilayhua del Distrito de Yanaoca, Provincia de Canas del Departamento de Cusco. 3.3.1.4. Cuantificación de la muestra La muestra de estudio es finita y está representada por un área de 8,250.00 m2 del Distrito de Yanaoca, Provincia de Canas del departamento de Cusco. El número de puntos de investigación para determinar la caracterización del suelo fueron 09 puntos con SPT y 09 calicatas para corte directo según lo establecido dentro de nuestro Reglamento Nacional de Edificaciones E 0.50. (Ministerio de Vivienda, Construcción y Saneamiento, 2018). suficientes para cubrir la zona del proyecto, que actualmente se encuentra dividida en bloques de 07 Calles, una (01) carretera principal y dos (02) carreteras adyacentes. 3.3.1.5. Método de muestreo El método de muestreo es no probabilístico, dado que los elementos de evaluación de la muestra se elaboran por factibilidad o por conveniencia. Aun cuando no existen criterios que deban considerarse para que una persona pueda ser parte de la muestra. Estas deben cumplir con las exigencias de la norma de RNE, 2018, para el procesamiento de datos y posteriores análisis. Se debe resaltar que no son criterios de toma de muestra sino de evaluación para aplicación de análisis. 108 3.3.1.6. Criterios de inclusión - Todos los puntos de investigación se realizaron con el método de ensayo de penetración estándar (SPT) y Corte Directo. De acuerdo a la Norma E.050 Suelos y Cimentaciones de Reglamento Nacional de Edificaciones, 2018. - Las calicatas corresponden solamente al Distrito de Yanaoca, Provincia de Canas. 3.4. Instrumentos 3.4.1. Instrumentos metodológicos o Instrumentos de Recolección de Datos En la presente investigación se utilizaron los siguientes formatos para la recolección de datos de los siguientes ensayos: 109 3.4.1.1. Densidad de campo método cono de arena Tabla 26 Formato para recolección de datos de densidad de campo UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL DENSIDAD DE CAMPO METODO CONO DE ARENA ENSAYO: ( AASHTO T191-61 ) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: CALICATA N° COORDENADAS UTM: N: E: tipo de arena usada arena de otawa peso unitario de arena garena gr/cm3 peso de frasco + cono antes de usarlo gr peso de frasco + cono despues de usarlo gr peso de arena usada(hueco + cono) gr Peso de la arena del cono grs. gr peso de arena en el hueco, W gr Vol. Del hueco, Vh=W/garena cm3 Peso de la muestra W' gr densidad del suelo Densidad Natural g w'natural gnatural= gr/cm3 Vh Nota. Elaboración propia 110 3.4.1.2. Contenido de humedad Tabla 27 Formato para recolección de datos de contenido de humedad UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CONTENIDO DE HUMEDAD ENSAYO: ( ASTM D2216-71) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES TESIS DE GRADO: DE CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: CALICATA N° COORDENADAS UTM: N: E: ENSAYO N° M1 M2 M3 PESO DE LA TARA gr. PESO DE LA TARA + SUELO HUMEDO gr. PESO TARA + SUELO SECO gr. PESO DEL AGUA gr. PESO SUELO SECO gr. HUMEDAD % HUMEDAD NATURAL PROMEDIO % CONTENIDO DE HUMEDAD NATURAL 1.20 1.00 0.80 0.60 0.40 0.20 0.00 M1 M2 M3 PROMEDIO CONTENIDO DE HUMEDAD % Nota. Elaboración propia 111 3.4.1.3. Límites de Attemberg Tabla 28 Formato para recolección de datos de límites de Atterberg UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: LIMITES DE ATTERBERG “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO CALICATA N° COORDENADAS UTM: N: E: LIMITE LIQUIDO NUMERO DE GOLPES PESO DE LA TARA (gr.) PESO TARA + SUELO HUMEDO (gr.) PESO TARA + SUELO SECO (gr.) PESO DE AGUA (gr.) PESO DEL SUELO SECO (gr.) CONTENIDO DE HUMEDAD (%) LIMITE PLÁSTICO PESO DE LA TARA (gr.) PESO TARA + SUELO HUMEDO (gr.) PESO TARA + SUELO SECO (gr.) PESO DEL AGUA (gr.) PESO DEL SUELO SECO (gr.) CONTENIDO DE HUMEDAD (%) LIMITE LIQUIDO 26% 25% 24% 23% 22% 10 100 NUMERO DE GOLPES Elaborado por: Revisado por: FNiormab:re / Función: AMD::: NFiormab:re / Función: D: :AM: NFoirmbar:e / Función: Vº Bº DMA::: Nota. Elaboración propia CONTENIDO DE HUMEDAD(%) 112 3.4.1.4. Análisis granulométrico por tamizado Tabla 29 Formato para recolección de datos de análisis granulométrico por tamizado UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO ENSAYO: ( ASTM D422) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV TESIS DE GRADO: JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: CALICATA N° COORDENADAS UTM: N: E: TAMIZ AASHTO T-27 PESO % RETENIDO % RETENIDO % QUE ESPECIFIC. DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA (mm) RETENIDO PARCIAL ACUMULADO PASA Superior Inferior 3" 75.000 Peso de Muestras 2" 50.800 - - Peso Total Seco (gr.) 1½" 38.100 - - Peso Despues de Lavar (gr.) 1" 25.400 - - Perdida por Lavado (gr.) 3/4" 19.000 - - Datos Generales 3/8" 9.500 - - % de Gruesos Nº 4 4.760 - - % de Finos Nº 8 2.360 - - Total Nº 16 1.180 Fracciones de Grava, Arena, Finos Nº 30 0.600 - - % de Grava (Ret. Tamiz N° 4) Nº 50 0.300 % de Arena (Pasa N° 4 y Ret. N° 200) Nº 100 0.150 % de Finos (Pasa Tamiz N° 200) Nº 200 0.075 - - % que pasa el tamiz Nº 8 < Nº 200 Fondo % que pasa el tamiz Nº 30 Lavado - % que pasa el tamiz Nº 200 Gradación Ninguna CURVA GRANULOMETRICA 70% 60% 50% 40% 30% 20% 10% 0% 100 10 1 0.1 0.01 ABERTURA (MM) Series2 D30 D10 Series1 Limite Superior Limite Inferior Tamaño Máximo Absoluto = Tamaño Máximo Nominal = D60 = Cu = CLASIFICACION D30 = Cc = SUCS D10 = AASHTO Nota. Elaboración propia % QUE PASA 113 3.4.1.5. Prueba de estándar de penetración SPT Tabla 30 Formato para recolección de datos de prueba estándar de penetración (SPT) UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: N° PUNTO COORDENADAS UTM: N: E: VARILLA DIAMETRO LONGITUD PROFUNDIDAD N° GOLPES (SPT) 0.30 0.60 0.90 1.20 1.50 1.80 2.10 2.40 2.70 3.00 3.30 3.60 3.90 4.20 4.50 4.80 5.10 Nota. Elaboración propia 114 3.4.1.6. Formato de corte directo Tabla 31 Formato para recolección de datos de corte directo UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CORTE DIRECTO ENSAYO: ( ASTM D-3080 ) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: POZO N° COORDENADAS UTM: N: E: MUESTRA N° ESTRATO E-02 PROF. (m.): TIPO ----> Cuadrado und Factor de calibracion = (0.89387*Lect. Dial + 2.2428)*0.45359 LADO = cm Area = cm2 Altura = cm Volumen = cm3 Peso = 3gr D: gr/cm P.V 20 kg #¡DIV/0! kg/cm2 ESF. VERTICAL Lect. Lec. Lec. Deform. Area Carga Tot. Def. Def. carga carga Muestra S/muestra Vertical x 10-2(mm). 2 -2 1.000div kg mm cm Kpa x 10 (pulg). 0 10 0.900 20 30 0.800 40 50 0.700 60 70 0.600 80 90 0.500 100 110 0.400 120 130 140 0.300 150 160 0.200 170 180 0.100 190 200 0.000 210 0 200 400 220 DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL 230 240 250 260 270 280 290 300 310 320 Nota. Elaboración propia CARGA 115 3.4.1.7. Permeabilidad Tabla 32 Formato para recolección de datos de permeabilidad UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: PERMEABILIDAD “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: CALICATA N° COORDENADAS UTM: N: E: ENSAYO N° M1 M2 M3 VOLUMEN DE AGUA RECOLECTADA A LA SALIDA (cm3) LONGITUD DE LA MUESTRA (cm) DIFERENCIA DE NIVEL (cm) AREA TRANSVERSAL DE LA MUESTRA (cm2) TIEMPO DE ENSAYO (seg) Vdescarga (cm/seg) COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD (cm/seg) PROMEDIO DE PERMEABILIDAD (cm/seg) COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD DEL SUELO 1.20 1.00 0.80 0.60 0.40 0.20 0.00 M1 M2 M3 PROMEDIO COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD cm/seg Nota. Elaboración propia 116 3.4.2. Instrumentos de ingeniería 3.4.2.1. Densidad de campo método cono de arena La finalidad es determinar la densidad del suelo y su humedad. Figura 23 Equipo de densidad de campo método de cono de arena Nota. Elaboración propia 3.4.2.2. Juego de tamices y agitador mecánico Para determinar la granulometría se requiere un juego de tamices siendo la malla de 3”,1”,1/2”,3/4”,3/8”, N°4, N°8, N°16, N°30, N°50, N°100, N°200 y fondo. Y el agitador mecánico tiene un movimiento de forma vertical la cual nos ayuda a que las partículas más pequeñas pasen al otro tamiz. Figura 24 Juego de tamices astm y agitador mecanico de tamices Nota. Elaboración propia 117 3.4.2.3. Horno eléctrico Nos permite determinar la cantidad de humedad que existe en un determinado suelo. Termostáticamente controlado a una temperatura de 110°C. Figura 25 Horno eléctrico Nota. Elaboración propia 3.4.2.4. Equipo de casa grande Nos ayuda a determinar el límite líquido de un determinado suelo. Con respecto al número de golpes y su contenido de humedad óptimo. Figura 26 Equipo de casa grande Nota. Elaboración propia 118 3.4.2.5. Balanza electrónica La balanza nos determina el peso de un determinado suelo o cuerpo. Figura 27 Balanza electrónica Nota. Elaboración propia 3.4.2.6. Equipo de SPT El equipo de SPT con cuchara de caña partida determinara la estratigrafía y la capacidad portante del suelo. Figura 28 Equipo de ensayo de penetración estándar (SPT) Nota. Elaboración propia 119 3.4.2.7. Equipo de corte directo El corte directo determina la resistencia de una muestra de un suelo sometiendo a deformaciones aplicando cargas verticales de confinamiento y una carga horizontal de desplazamiento. Figura 29 Equipo de corte directo Nota. Elaboración propia 3.4.2.8. Permeámetro Su finalidad es medir la cantidad de agua que pasa por los materiales. Figura 30 Equipo permeámetro Nota. Elaboración propia 120 3.5. Procedimiento de recolección de datos 3.5.1. Estudio geotécnico realizado. Según el reglamento nacional de edificaciones se realizaron calicatas manualmente y con maquinaria. Figura 31 Excavación de calicata N°01 Nota. Elaboración propia Figura 32 Excavación de calicata N°02 Nota. Elaboración propia 121 Figura 33 Excavación de calicata N°03 Nota. Elaboración propia Figura 34 Excavación de calicata N°04 Nota. Elaboración propia 122 Figura 35 Excavación de calicata N°05 Nota. Elaboración propia Figura 36 Excavación de calicata N°06 Nota. Elaboración propia 123 Figura 37 Excavación de calicata N°07 Nota. Elaboración propia Figura 38 Excavación de calicata N°08 Nota. Elaboración propia 124 Figura 39 Excavación de calicata N°09 Nota. Elaboración propia 3.5.2. Densidad de campo con método de cono de 3.5.2.1. Equipos y materiales:  Equipo de cono de arena  Placa metálica  Cuchara metálica  Arena de Ottawa  Cincel  Brocha  Comba  Balanza  Recipiente 3.5.2.2. Procedimiento Se verifica el lugar para luego proceder a nivelar y retirar todo material suelto y luego se coloca la placa metálica y se asegura con clavo a todo el perímetro de la placa para no tener inconveniencias al momento de perforar con cincel. 125 Figura 40 Perforación del agujero con cincel y comba Nota. Elaboración propia Después de asegurar se procede a perforar utilizando cincel y comba y el material suelto se extrae con el cucharon metálico para luego pesar el material húmedo extraído del agujero, luego de tener el agujero de 15 cm de profundidad.se pesa el frasco más la arena y luego se invierte y se coloca sobre la placa y se abre la llave del cono permitiendo así el paso de la arena. Cuando el agujero este lleno de arena y también el cono se cierra la llave. Se pesa la arena residual y luego pesamos la arena de la placa y del agujero. Luego de obtener los resultados determinamos la densidad de suelo y en el laboratorio la cantidad de humedad. Figura 41 Donde se invierte el frasco con arena y se coloca sobre la placa Nota. Elaboración propia 126 3.5.2.3. Datos obtenidos Tabla 33 Datos de densidad de campo de la calicata 01 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL DENSIDAD DE CAMPO METODO CONO DE ARENA ENSAYO: ( AASHTO T191-61 ) “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL TESIS DE GRADO: DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 06/11/2019 CALICATA N° C-1 COORDENADAS UTM: N:8427924.589 E:237200.396 tipo de arena usada arena de otawa peso unitario de arena garena gr/cm3 peso de frasco + cono antes de usarlo 6441.00 gr peso de frasco + cono después de usarlo 1140.00 gr peso de arena usada(hueco + cono) 5301.00 gr Peso de la arena del cono grs. 1674.00 gr peso de arena en el hueco, W 3627.00 gr Vol. Del hueco, Vh=W/garena cm3 Peso de la muestra W' 4930.00 gr densidad del suelo Densidad Natural gnatural= gr/cm3 127 Nota. Elaboración propia Tabla 34 Datos de densidad de campo de la calicata 02 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL DENSIDAD DE CAMPO METODO CONO DE ARENA ENSAYO: ( AASHTO T191-61 ) “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL TESIS DE GRADO: DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 06/11/2019 CALICATA N° C-2 COORDENADAS UTM: N: 8427832.341 E: 237231.591 arena de tipo de arena usada otawa peso unitario de arena garena gr/cm3 peso de frasco + cono antes de usarlo 6440.00 gr peso de frasco + cono después de usarlo 1138.00 gr peso de arena usada(hueco + cono) 5302.00 gr Peso de la arena del cono grs. 1674.00 gr peso de arena en el hueco, W 3628.00 gr Vol. Del hueco, Vh=W/garena cm3 Peso de la muestra W' 4942.00 gr densidad del suelo Densidad Natural gnatural= gr/cm3 128 Nota. Elaboración propia Tabla 35 Datos de densidad de campo de la calicata 03 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL DENSIDAD DE CAMPO METODO CONO DE ARENA ENSAYO: ( AASHTO T191-61 ) “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV TESIS DE GRADO: JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 06/11/2019 CALICATA N° C-3 COORDENADAS UTM: N: 8427719.735 E: 237273.752 arena de tipo de arena usada otawa peso unitario de arena garena gr/cm3 peso de frasco + cono antes de usarlo 6443.00 gr peso de frasco + cono después de usarlo 1142.00 gr peso de arena usada(hueco + cono) 5301.00 gr Peso de la arena del cono grs. 1674.00 gr peso de arena en el hueco, W 3627.00 gr Vol. Del hueco, Vh=W/garena cm3 Peso de la muestra W' 4947.00 gr densidad del suelo Densidad Natural gnatural= gr/cm3 129 Nota. Elaboración propia Tabla 36 Datos de densidad de campo de la calicata 04 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL DENSIDAD DE CAMPO METODO CONO DE ARENA ENSAYO: ( AASHTO T191-61 ) “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV TESIS DE GRADO: JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 06/11/2019 CALICATA N° C-4 COORDENADAS UTM: N: 8427589.12 E: 237317.332 tipo de arena usada arena de otawa peso unitario de arena garena gr/cm3 peso de frasco + cono antes de usarlo 6460.00 gr peso de frasco + cono después de usarlo 1310.00 gr peso de arena usada(hueco + cono) 5150.00 gr Peso de la arena del cono grs. 1674.00 gr peso de arena en el hueco, W 3476.00 gr Vol. Del hueco, Vh=W/garena cm3 Peso de la muestra W' 4750.00 gr densidad del suelo Densidad Natural gnatural= gr/cm3 130 Nota. Elaboración propia Tabla 37 Datos de densidad de campo de la calicata 05 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL DENSIDAD DE CAMPO METODO CONO DE ARENA ENSAYO: ( AASHTO T191-61 ) “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV TESIS DE GRADO: JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 06/11/2019 CALICATA N° C-5 COORDENADAS UTM: N: 8427907.378 E: 237302.606 tipo de arena usada arena de otawa peso unitario de arena garena gr/cm3 peso de frasco + cono antes de usarlo 6465.00 gr peso de frasco + cono después de usarlo 1330.00 gr peso de arena usada(hueco + cono) 5135.00 gr Peso de la arena del cono grs. 1674.00 gr peso de arena en el hueco, W 3461.00 gr Vol. Del hueco, Vh=W/garena cm3 Peso de la muestra W' 4760.00 gr densidad del suelo Densidad Natural gnatural= gr/cm3 Nota. Elaboración propia 131 Tabla 38 Datos de densidad de campo de la calicata 06 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL DENSIDAD DE CAMPO METODO CONO DE ARENA ENSAYO: ( AASHTO T191-61 ) “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV TESIS DE GRADO: JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 06/11/2019 CALICATA N° C-6 COORDENADAS UTM: N: 8427799.906 E: 237336.748 arena de tipo de arena usada otawa peso unitario de arena garena gr/cm3 peso de frasco + cono antes de usarlo 6580.00 gr peso de frasco + cono después de usarlo 1410.00 gr peso de arena usada(hueco + cono) 5170.00 gr Peso de la arena del cono grs. 1674.00 gr peso de arena en el hueco, W 3496.00 gr Vol. Del hueco, Vh=W/garena cm3 Peso de la muestra W' 4810.00 gr densidad del suelo Densidad Natural gnatural= gr/cm3 Nota. Elaboración propia 132 Tabla 39 Datos de densidad de campo de la calicata 07 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL DENSIDAD DE CAMPO METODO CONO DE ARENA ENSAYO: ( AASHTO T191-61 ) “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV TESIS DE GRADO: JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 06/11/2019 CALICATA N° C-7 COORDENADAS UTM: N: 8427689.28 E: 237385.876 tipo de arena usada arena de otawa peso unitario de arena garena gr/cm3 peso de frasco + cono antes de usarlo 6610.00 gr peso de frasco + cono después de usarlo 1430.00 gr peso de arena usada(hueco + cono) 5180.00 gr Peso de la arena del cono grs. 1674.00 gr peso de arena en el hueco, W 3506.00 gr Vol. Del hueco, Vh=W/garena cm3 Peso de la muestra W' 4790.00 gr densidad del suelo Densidad Natural gnatural= gr/cm3 Nota. Elaboración propia 133 Tabla 40 Datos de densidad de campo de la calicata 08 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL DENSIDAD DE CAMPO METODO CONO DE ARENA ENSAYO: ( AASHTO T191-61 ) “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA TESIS DE GRADO: DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 06/11/2019 CALICATA N° C-8 COORDENADAS UTM: N: 8427821.057 E: 237405.284 tipo de arena usada arena de otawa peso unitario de arena garena gr/cm3 peso de frasco + cono antes de usarlo 6480.00 gr peso de frasco + cono después de usarlo 1340.00 gr peso de arena usada(hueco + cono) 5140.00 gr Peso de la arena del cono grs. 1674.00 gr peso de arena en el hueco, W 3466.00 gr Vol. Del hueco, Vh=W/garena cm3 Peso de la muestra W' 4720.00 gr densidad del suelo Densidad Natural gnatural= gr/cm3 Nota. Elaboración propia 134 Tabla 41 Datos de densidad de campo de la calicata 09 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL DENSIDAD DE CAMPO METODO CONO DE ARENA ENSAYO: ( AASHTO T191-61 ) “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV TESIS DE GRADO: JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 06/11/2019 CALICATA N° C-9 COORDENADAS UTM: N: 8427721.394 E: 237463.783 tipo de arena usada arena de otawa peso unitario de arena garena gr/cm3 peso de frasco + cono antes de usarlo 6480.00 gr peso de frasco + cono después de usarlo 1340.00 gr peso de arena usada(hueco + cono) 5140.00 gr Peso de la arena del cono grs. 1674.00 gr peso de arena en el hueco, W 3466.00 gr Vol. Del hueco, Vh=W/garena cm3 Peso de la muestra W' 4720.00 gr densidad del suelo Densidad Natural gnatural= gr/cm3 Nota. Elaboración propia 135 3.5.3. Contenido de humedad 3.5.3.1. Equipos y materiales  Bandeja  Taras  Cucharon  Balanza electrónica  Horno eléctrico 3.5.3.2. Procedimiento Se pesan las taras en la balanza electrónica de precisión incluida las tapas y luego de tener los datos de cada tara se procede a colocar las muestras representativas y tapar cada tara para preservar su humedad. Figura 42 Se pesa las taras incluido la tapa enumerada Nota. Elaboración propia Luego de tener los datos de la muestra húmeda se lleva las taras al horno en una bandeja a una temperatura de 110°C. 136 Figura 43 Se deja las taras en una bandeja al horno a una temperatura de 110°c Nota. Elaboración propia Después de obtener la muestra seca se pesa en la balanza electrónica para luego determinar la cantidad de humedad de dicha muestra. Figura 44 Se pesa la muestra seca en la misma balanza electrónica Nota. Elaboración propia 137 3.5.3.3. Datos obtenidos de contenido humedad Tabla 42 Datos de contenido de humedad calicata 01 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CONTENIDO DE HUMEDAD ENSAYO: ( ASTM D2216-71) “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL TESIS DE GRADO: DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 16-11-2019 CALICATA N° C-1 COORDENADAS UTM: N: 8427924.589 E: 237200.396 ENSAYO N° M1 M2 M3 PESO DE LA TARA gr. 15.00 15.00 16.00 PESO DE LA TARA + SUELO HUMEDO gr. 62.00 58.00 60.00 PESO TARA + SUELO SECO gr. 57.00 53.00 55.00 PESO DEL AGUA gr. PESO SUELO SECO gr. HUMEDAD % HUMEDAD NATURAL PROMEDIO % CONTENIDO DE HUME DAD NATU RAL 1.2 1 0.8 0.6 0.4 0.2 0 M1 M2 M3 PROME D IO CONTENIDO DE HUMEDAD 0.00 % Nota. Elaboración propia 138 Tabla 43 Datos de contenido de humedad calicata 02 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CONTENIDO DE HUMEDAD ENSAYO: ( ASTM D2216-71) “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV TESIS DE GRADO: JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 16-11-2019 CALICATA N° C-2 COORDENADAS UTM: N: 8427832.341 E: 237231.591 ENSAYO N° M1 M2 M3 PESO DE LA TARA gr. 15.80 15.90 16.00 PESO DE LA TARA + SUELO HUMEDO gr. 65.20 57.40 60.10 PESO TARA + SUELO SECO gr. 59.21 51.93 54.69 PESO DEL AGUA gr. PESO SUELO SECO gr. HUMEDAD % HUMEDAD NATURAL PROMEDIO % CONT ENIDO DE HUMEDAD NATUR AL 1.2 1 0.8 0.6 0.4 0.2 0 M1 M2 M3 PROMEDIO CONTENIDO DE 0.00 % HUMEDAD Nota. Elaboración propia 139 Tabla 44 Datos de contenido de humedad calicata 03 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CONTENIDO DE HUMEDAD ENSAYO: ( ASTM D2216-71) “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL TESIS DE GRADO: DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 16-11-2019 CALICATA N° C-3 COORDENADAS UTM: N: 8427719.735 E: 237273.752 ENSAYO N° M1 M2 M3 PESO DE LA TARA gr. 15.70 15.80 16.00 PESO DE LA TARA + SUELO HUMEDO gr. 58.30 63.40 64.40 PESO TARA + SUELO SECO gr. 54.10 57.65 58.69 PESO DEL AGUA gr. PESO SUELO SECO gr. HUMEDAD % HUMEDAD NATURAL PROMEDIO % CON TENIDO DE HUMEDAD NATUR AL 1.2 1 0.8 0.6 0.4 0.2 0 M1 M2 M3 PROMEDIO CONTENIDO DE HUMEDAD 0.00 % Nota. Elaboración propia 140 Tabla 45 Datos de contenido de humedad calicata 04 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CONTENIDO DE HUMEDAD ENSAYO: ( ASTM D2216-71) “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV TESIS DE GRADO: JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 16-11-2019 CALICATA N° C-4 COORDENADAS UTM: N: 8427589.12 E: 237317.332 ENSAYO N° M1 M2 M3 PESO DE LA TARA gr. 16.00 16.00 15.70 PESO DE LA TARA + SUELO HUMEDO gr. 56.00 59.40 63.00 PESO TARA + SUELO SECO gr. 51.90 54.80 58.20 PESO DEL AGUA gr. PESO SUELO SECO gr. HUMEDAD % HUMEDAD NATURAL PROMEDIO % CONTENIDO DE HUMEDAD NATURAL 1.2 1 0.8 0.6 0.4 0.2 0 M 1 M2 M3 PROM EDIO CONTENIDO DE HUMEDAD 0.00 % Nota. Elaboración propia 141 Tabla 46 Datos de contenido de humedad calicata 05 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CONTENIDO DE HUMEDAD ENSAYO: ( ASTM D2216-71) “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV TESIS DE GRADO: JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 16-11-2019 CALICATA N° C-5 COORDENADAS UTM: N: 8427907.378 E: 237302.606 ENSAYO N° M1 M2 M3 PESO DE LA TARA gr. 16.00 16.00 16.00 PESO DE LA TARA + SUELO HUMEDO gr. 55.00 62.90 63.00 PESO TARA + SUELO SECO gr. 51.00 58.00 58.00 PESO DEL AGUA gr. PESO SUELO SECO gr. HUMEDAD % HUMEDAD NATURAL PROMEDIO % CONTENIDO DE HUMED AD NATU RAL 1.2 1 0.8 0.6 0.4 0.2 0 M1 M2 M3 PROMEDIO CONTENIDO DE HUMEDAD 0.00 % Nota. Elaboración propia 142 Tabla 47 Datos de contenido de humedad calicata 06 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CONTENIDO DE HUMEDAD ENSAYO: ( ASTM D2216-71) “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV TESIS DE GRADO: JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 16-11-2019 CALICATA N° C-6 COORDENADAS UTM: N: 8427799.906 E: 237336.748 ENSAYO N° M1 M2 M3 PESO DE LA TARA gr. 15.80 16.00 15.90 PESO DE LA TARA + SUELO HUMEDO gr. 58.00 60.00 61.00 PESO TARA + SUELO SECO gr. 53.20 55.00 56.00 PESO DEL AGUA gr. PESO SUELO SECO gr. HUMEDAD % HUMEDAD NATURAL PROMEDIO % CONTENIDO DE HUMEDAD NATURAL 1.2 1 0.8 0.6 0.4 0.2 0 M 1 M2 M 3 P R OMEDIO CONTENIDO DE 0.00 % HUMEDAD Nota. Elaboración propia 143 Tabla 48 Datos de contenido de humedad calicata 07 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CONTENIDO DE HUMEDAD ENSAYO: ( ASTM D2216-71) “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL TESIS DE GRADO: APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 16-11-2019 CALICATA N° C-7 COORDENADAS UTM: N: 8427689.28 E: 237385.876 ENSAYO N° M1 M2 M3 PESO DE LA TARA gr. 17.00 17.00 16.00 PESO DE LA TARA + SUELO HUMEDO gr. 57.00 58.00 58.00 PESO TARA + SUELO SECO gr. 53.00 54.00 53.50 PESO DEL AGUA gr. PESO SUELO SECO gr. HUMEDAD % HUMEDAD NATURAL PROMEDIO % CONTENIDO DE HUMEDA D NATUR AL 1.2 1 0.8 0.6 0.4 0.2 0 M1 M2 M3 PROMEDIO CONTENIDO DE HUMEDAD 0.00 % Nota. Elaboración propia 144 Tabla 49 Datos de contenido de humedad calicata 08 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CONTENIDO DE HUMEDAD ENSAYO: ( ASTM D2216-71) “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL TESIS DE GRADO: APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 16-11-2019 CALICATA N° C-8 COORDENADAS UTM: N: 8427821.057 E: 237405.284 ENSAYO N° M1 M2 M3 PESO DE LA TARA gr. 17.00 17.00 16.00 PESO DE LA TARA + SUELO HUMEDO gr. 62.00 63.00 58.00 PESO TARA + SUELO SECO gr. 57.00 58.10 53.40 PESO DEL AGUA gr. PESO SUELO SECO gr. HUMEDAD % HUMEDAD NATURAL PROMEDIO % CONTENIDO DE HUMED AD NATU RAL 1.2 1 0.8 0.6 0.4 0.2 0 M1 M2 M3 PROMEDIO CONTENIDO DE HUMEDAD 0.00 % Nota. Elaboración propia 145 Tabla 50 Datos de contenido de humedad calicata 09 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CONTENIDO DE HUMEDAD ENSAYO: ( ASTM D2216-71) “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL TESIS DE GRADO: APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 16-11-2019 CALICATA N° C-9 COORDENADAS UTM: N: 8427721.394 E: 237463.783 ENSAYO N° M1 M2 M3 PESO DE LA TARA gr. 16.50 16.00 15.00 PESO DE LA TARA + SUELO HUMEDO gr. 58.00 57.00 60.00 PESO TARA + SUELO SECO gr. 53.40 52.40 55.00 PESO DEL AGUA gr. PESO SUELO SECO gr. HUMEDAD % HUMEDAD NATURAL PROMEDIO % C ONTENIDO DE HUMEDAD NATURAL 1 .2 1 0 .8 0.6 0 .4 0.2 0 M1 M2 M3 PROMEDIO CONTENIDO DE HUMEDAD 0.00 % Nota. Elaboración propia 146 3.5.4. Análisis granulométrico por tamizado 3.5.4.1. Equipo y materiales  Juego de tamices 3”,1”,1/2”,3/4”,3/8”, N°4, N°8, N°16, N°30, N°50, N°100, N°200 y fondo.  Bandejas  Cucharon metálico  Brocha  bowls  Agitador mecánico  Balanza electrónica 3.5.4.2. Procedimientos De acuerdo a la norma MTC- 107 nos indica la cantidad de muestra a ensayar de acuerdo a su tamaño máximo. Tabla 51 Peso mínimo aproximado de una muestra a ensayar Nota. Reglamento nacional de edificaciones 2010 Teniendo la muestra representativa y su peso de acuerdo a la norma técnica se lleva al horno a 110°c. 147 Figura 45 La muestra representativa se lleva al horno Nota. Elaboración propia Después de tener el peso seco de la muestra se empieza a lavar dicha muestra en el tamiz N° 200, la muestra se lava hasta que el agua que discurre por el tamiz N° 200 sea lo más claro posible. Figura 46 La muestra se lava en el tamiz N° 200 Nota. Elaboración propia La muestra lavada se lleva nuevamente al horno a una temperatura de 110°c. Luego de tener la muestra seca se utiliza el agitador mecánico para tamizar en las mallas 3”,1”,1/2”,3/4”,3/8”, N°4, N°8, N°16, N°30, N°50, N°100, N°200 y fondo. 148 Figura 47 Se tamiza en el agitador mecánico Nota. Elaboración propia Retiramos los tamices del agitador mecánico las muestras retenidas en cada tamiz se pesan en la balanza electrónica obtenido así la granulometría de cada calicata. Figura 48 Las muestras retenidas en cada tamiz se pesan en la misma balanza. Nota. Elaboración propia 149 3.5.4.3. Datos obtenidos de granulometría Tabla 52 Datos de análisis granulométrico por tamizado de la calicata 01 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO ENSAYO: ( ASTM D422) TESIS DE “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIM ENTACIÓN EN GRADO: EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA C-1 COORDENADAS UTM: N:8427924.589 E:237200.396 N° TAMIZ AASHTO T-27 PESO % RETENIDO % RETENIDO % QUE ESPECIFIC. DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA (mm) RETENIDO PARCIAL ACUMULADO PASA SuperioIrnferior 3" 75.000 Peso de Muestras 2" 50.800 - - Peso Total Seco (gr.) 1827.00 1½" 38.100 - - Peso Despues de Lavar (gr.) 1281.00 1" 25.400 - - Perdida por Lavado (gr.) 3/4" 19.000 12.60 - - Datos Generales 3/8" 9.500 99.60 - - % de Gruesos Nº 4 4.760 127.80 - - % de Finos Nº 8 2.360 157.90 - - Total Nº 16 1.180 134.20 Fracciones de Grava, Arena, Finos Nº 30 0.600 156.30 - - % de Grava (Ret. Tamiz N° 4) Nº 50 0.300 163.30 % de Arena (Pasa N° 4 y Ret. N° 200) Nº 100 0.150 208.50 % de Finos (Pasa Tamiz N° 200) Nº 200 0.075 172.10 - - % que pasa el tamiz Nº 8 < Nº 200 Fondo 5.70 % que pasa el tamiz Nº 30 Lavado - % que pasa el tamiz Nº 200 Gradación Ninguna CURVA GRANULOMETRICA 70% 60% 50% 40% 30% 20% 10% 0% 100 10 1 0.1 0.01 ABERTURA (MM) Series2 D30 D10 Series1 Limite Superior Limite Inferior Nota. Elaboración propia % QUE PASA 150 Tabla 53 Datos de análisis granulométrico por tamizado de la calicata 02 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO ENSAYO: ( ASTM D422) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL TESIS DE GRADO: APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-2 COORDENADAS UTM: N:8427832.341 E:237231.591 TAMIZ AASHTO T-27 PESO % RETENIDO % RETENIDO % QUE ESPECIFIC. DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA (mm) RETENIDO PARCIAL ACUMULADO PASA Superior Inferior 3" 75.000 0.00 Peso de Muestras 2" 50.800 0.00 - - Peso Total Seco (gr.) 1827.00 1½" 38.100 0.00 - - Peso Despues de Lavar (gr.) 1287.20 1" 25.400 0.00 - - Perdida por Lavado (gr.) 539.80 3/4" 19.000 4.30 - - Datos Generales 3/8" 9.500 120.10 - - % de Gruesos 0.00% Nº 4 4.760 157.50 - - % de Finos 0.00% Nº 8 2.360 190.50 - - Total 0.00% Nº 16 1.180 179.40 Fracciones de Grava, Arena, Finos Nº 30 0.600 148.70 - - % de Grava (Ret. Tamiz N° 4) 0.00% Nº 50 0.300 155.60 % de Arena (Pasa N° 4 y Ret. N° 200) 0.00% Nº 100 0.150 183.00 % de Finos (Pasa Tamiz N° 200) 0.00% Nº 200 0.075 140.20 - - % que pasa el tamiz Nº 8 0.00% < Nº 200 Fondo 7.90 % que pasa el tamiz Nº 30 0.00% Lavado - 539.8 % que pasa el tamiz Nº 200 0.00% Gradación Ninguna CURVA GRANULOMETRICA 70% 60% 50% 40% 30% 20% 10% 0% 100 10 1 0.1 0.01 ABERTURA (MM) Series2 D30 D10 Series1 Limite Superior Limite Inferior Nota. Elaboración propia % QUE PASA 151 Tabla 54 Datos de análisis granulométrico por tamizado de la calicata 03 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO ENSAYO: ( ASTM D422) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL TESIS DE GRADO: APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-3 COORDENADAS UTM: N:8427719.735 E:237273.752 TAMIZ AASHTO T-27 PESO % RETENIDO % RETENIDO % QUE ESPECIFIC. DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA (mm) RETENIDO PARCIAL ACUMULADO PASA Superior Inferior 3" 75.000 0.00 Peso de Muestras 2" 50.800 0.00 - - Peso Total Seco (gr.) 1810.00 1½" 38.100 0.00 - - Peso Despues de Lavar (gr.) 1250.20 1" 25.400 0.00 - - Perdida por Lavado (gr.) 3/4" 19.000 8.10 - - Datos Generales 3/8" 9.500 104.10 - - % de Gruesos Nº 4 4.760 130.30 - - % de Finos Nº 8 2.360 154.20 - - Total Nº 16 1.180 168.30 Fracciones de Grava, Arena, Finos Nº 30 0.600 152.20 - - % de Grava (Ret. Tamiz N° 4) Nº 50 0.300 150.40 % de Arena (Pasa N° 4 y Ret. N° 200) Nº 100 0.150 219.30 % de Finos (Pasa Tamiz N° 200) Nº 200 0.075 164.30 - - % que pasa el tamiz Nº 8 < Nº 200 Fondo 8.20 % que pasa el tamiz Nº 30 Lavado - 0.0 % que pasa el tamiz Nº 200 Gradación Ninguna CURVA GRANULOMETRICA 70% 60% 50% 40% 30% 20% 10% 0% 100 10 1 0.1 0.01 ABERTURA (MM) Series2 D30 D10 Series1 Limite Superior Limite Inferior Nota. Elaboración propia % QUE PASA 152 Tabla 55 Datos de análisis granulométrico por tamizado de la calicata 04 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO ENSAYO: ( ASTM D422) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL TESIS DE GRADO: APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-4 COORDENADAS UTM: N:8427589.12 E:237317.332 TAMIZ AASHTO T-27 PESO % RETENIDO % RETENIDO % QUE ESPECIFIC. DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA (mm) RETENIDO PARCIAL ACUMULADO PASA Superior Inferior 3" 75.000 0.00 Peso de Muestras 2" 50.800 0.00 - - Peso Total Seco (gr.) 1850.10 1½" 38.100 0.00 - - Peso Despues de Lavar (gr.) 1265.20 1" 25.400 0.00 - - Perdida por Lavado (gr.) 3/4" 19.000 7.80 - - Datos Generales 3/8" 9.500 134.50 - - % de Gruesos Nº 4 4.760 140.60 - - % de Finos Nº 8 2.360 180.50 - - Total Nº 16 1.180 155.30 Fracciones de Grava, Arena, Finos Nº 30 0.600 152.20 - - % de Grava (Ret. Tamiz N° 4) Nº 50 0.300 148.20 % de Arena (Pasa N° 4 y Ret. N° 200) Nº 100 0.150 198.30 % de Finos (Pasa Tamiz N° 200) Nº 200 0.075 145.50 - - % que pasa el tamiz Nº 8 < Nº 200 Fondo 7.70 % que pasa el tamiz Nº 30 Lavado - 0.0 % que pasa el tamiz Nº 200 Gradación Ninguna CURVA GRANULOMETRICA 70% 60% 50% 40% 30% 20% 10% 0% 100 10 1 0.1 0.01 ABERTURA (MM) Series2 D30 D10 Series1 Limite Superior Limite Inferior Nota. Elaboración propia % QUE PASA 153 Tabla 56 Datos de análisis granulométrico por tamizado de la calicata 05 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO ENSAYO: ( ASTM D422) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL TESIS DE GRADO: APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-5 COORDENADAS UTM: N:8427907.378 E:237302.606 TAMIZ AASHTO T-27 PESO % RETENIDO % RETENIDO % QUE ESPECIFIC. DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA (mm) RETENIDO PARCIAL ACUMULADO PASA Superior Inferior 3" 75.000 0.00 Peso de Muestras 2" 50.800 0.00 - Peso Total Seco (gr.) 1867.00 1½" 38.100 0.00 - Peso Despues de Lavar (gr.) 1456.00 1" 25.400 0.00 - Perdida por Lavado (gr.) 3/4" 19.000 24.30 - Datos Generales 3/8" 9.500 89.00 - % de Gruesos Nº 4 4.760 179.00 - % de Finos Nº 8 2.360 187.40 - Total Nº 16 1.180 179.20 Fracciones de Grava, Arena, Finos Nº 30 0.600 146.50 - % de Grava (Ret. Tamiz N° 4) Nº 50 0.300 175.70 % de Arena (Pasa N° 4 y Ret. N° 200) Nº 100 0.150 274.60 % de Finos (Pasa Tamiz N° 200) Nº 200 0.075 186.30 - % que pasa el tamiz Nº 8 < Nº 200 Fondo 3.30 % que pasa el tamiz Nº 30 Lavado - 0.0 % que pasa el tamiz Nº 200 Gradación Ninguna CURVA GRANULOMETRICA 70% 60% 50% 40% 30% 20% 10% 0% 100 10 1 0.1 0.01 ABERTURA (MM) Series2 D30 D10 Series1 Limite Superior Limite Inferior Nota. Elaboración propia % QUE PASA 154 Tabla 57 Datos de análisis granulométrico por tamizado de la calicata 06 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO ENSAYO: ( ASTM D422) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL TESIS DE GRADO: APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-6 COORDENADAS UTM: N:8427799.906 E:237336.748 TAMIZ AASHTO T-27 PESO % RETENIDO % RETENIDO % QUE ESPECIFIC. DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA (mm) RETENIDO PARCIAL ACUMULADO PASA Superior Inferior 3" 75.000 0.00 Peso de Muestras 2" 50.800 0.00 - Peso Total Seco (gr.) 1716.00 1½" 38.100 0.00 - Peso Despues de Lavar (gr.) 1150.00 1" 25.400 0.00 - Perdida por Lavado (gr.) 3/4" 19.000 56.50 - Datos Generales 3/8" 9.500 75.00 - % de Gruesos Nº 4 4.760 100.30 - % de Finos Nº 8 2.360 95.90 - Total Nº 16 1.180 87.00 Fracciones de Grava, Arena, Finos Nº 30 0.600 77.00 - % de Grava (Ret. Tamiz N° 4) 0.00% Nº 50 0.300 115.60 % de Arena (Pasa N° 4 y Ret. N° 200) 0.00% Nº 100 0.150 244.40 % de Finos (Pasa Tamiz N° 200) 0.00% Nº 200 0.075 216.20 - % que pasa el tamiz Nº 8 0.00% < Nº 200 Fondo 8.10 % que pasa el tamiz Nº 30 0.00% Lavado - % que pasa el tamiz Nº 200 0.00% Gradación Ninguna CURVA GRANULOMETRICA 70% 60% 50% 40% 30% 20% 10% 0% 100 10 1 0.1 0.01 ABERTURA (MM) Series2 D30 D10 Series1 Limite Superior Limite Inferior Nota. Elaboración propia % QUE PASA 155 Tabla 58 Datos de análisis granulométrico por tamizado de la calicata 07 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO ENSAYO: ( ASTM D422) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL TESIS DE GRADO: APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-7 COORDENADAS UTM: N:8427689.28 E:237385.876 TAMIZ AASHTO T-27 PESO % RETENIDO % RETENIDO % QUE ESPECIFIC. DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA (mm) RETENIDO PARCIAL ACUMULADO PASA Superior Inferior 3" 75.000 0.00 Peso de Muestras 2" 50.800 0.00 - Peso Total Seco (gr.) 1680.00 1½" 38.100 0.00 - Peso Despues de Lavar (gr.) 1120.00 1" 25.400 0.00 - Perdida por Lavado (gr.) 3/4" 19.000 46.30 - Datos Generales 3/8" 9.500 84.00 - % de Gruesos Nº 4 4.760 120.00 - % de Finos Nº 8 2.360 105.00 - Total Nº 16 1.180 87.00 Fracciones de Grava, Arena, Finos Nº 30 0.600 75.00 - % de Grava (Ret. Tamiz N° 4) Nº 50 0.300 115.60 % de Arena (Pasa N° 4 y Ret. N° 200) Nº 100 0.150 215.50 % de Finos (Pasa Tamiz N° 200) Nº 200 0.075 190.00 - % que pasa el tamiz Nº 8 < Nº 200 Fondo 6.30 % que pasa el tamiz Nº 30 Lavado - % que pasa el tamiz Nº 200 Gradación Ninguna CURVA GRANULOMETRICA 70% 60% 50% 40% 30% 20% 10% 0% 100 10 1 0.1 0.01 ABERTURA (MM) Series2 D30 D10 Series1 Limite Superior Limite Inferior Nota. Elaboración propia % QUE PASA 156 Tabla 59 Datos de análisis granulométrico por tamizado de la calicata 08 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO ENSAYO: ( ASTM D422) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL TESIS DE GRADO: APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-8 COORDENADAS UTM: N:8427821.057 E:237405.284 TAMIZ AASHTO T-27 PESO % RETENIDO % RETENIDO % QUE ESPECIFIC. DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA (mm) RETENIDO PARCIAL ACUMULADO PASA Superior Inferior 3" 75.000 0.00 Peso de Muestras 2" 50.800 0.00 - - Peso Total Seco (gr.) 1830.00 1½" 38.100 0.00 - - Peso Despues de Lavar (gr.) 1240.00 1" 25.400 0.00 - - Perdida por Lavado (gr.) 3/4" 19.000 14.20 - - Datos Generales 3/8" 9.500 87.10 - - % de Gruesos Nº 4 4.760 119.00 - - % de Finos Nº 8 2.360 156.90 - - Total Nº 16 1.180 128.20 Fracciones de Grava, Arena, Finos Nº 30 0.600 146.30 - - % de Grava (Ret. Tamiz N° 4) Nº 50 0.300 156.20 % de Arena (Pasa N° 4 y Ret. N° 200) Nº 100 0.150 198.50 % de Finos (Pasa Tamiz N° 200) Nº 200 0.075 170.10 - - % que pasa el tamiz Nº 8 < Nº 200 Fondo 4.70 % que pasa el tamiz Nº 30 Lavado - % que pasa el tamiz Nº 200 Gradación Ninguna CURVA GRANULOMETRICA 70% 60% 50% 40% 30% 20% 10% 0% 100 10 1 0.1 0.01 ABERTURA (MM) Series2 D30 D10 Series1 Limite Superior Limite Inferior Nota. Elaboración propia % QUE PASA 157 Tabla 60 Datos de análisis granulométrico por tamizado de la calicata 09 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO ENSAYO: ( ASTM D422) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL TESIS DE GRADO: APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-9 COORDENADAS UTM: N:8427721.394 E:237463.783 TAMIZ AASHTO T-27 PESO % RETENIDO % RETENIDO % QUE ESPECIFIC. DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA (mm) RETENIDO PARCIAL ACUMULADO PASA Superior Inferior 3" 75.000 0.00 Peso de Muestras 2" 50.800 0.00 - - Peso Total Seco (gr.) 1870.00 1½" 38.100 0.00 - - Peso Despues de Lavar (gr.) 1340.00 1" 25.400 0.00 - - Perdida por Lavado (gr.) 3/4" 19.000 7.20 - - Datos Generales 3/8" 9.500 118.10 - - % de Gruesos Nº 4 4.760 148.50 - - % de Finos Nº 8 2.360 190.30 - - Total Nº 16 1.180 180.40 Fracciones de Grava, Arena, Finos Nº 30 0.600 149.60 - - % de Grava (Ret. Tamiz N° 4) Nº 50 0.300 158.20 % de Arena (Pasa N° 4 y Ret. N° 200) Nº 100 0.150 179.50 % de Finos (Pasa Tamiz N° 200) Nº 200 0.075 145.20 - - % que pasa el tamiz Nº 8 < Nº 200 Fondo 8.20 % que pasa el tamiz Nº 30 Lavado - % que pasa el tamiz Nº 200 Gradación Ninguna CURVA GRANULOMETRICA 70% 60% 50% 40% 30% 20% 10% 0% 100 10 1 0.1 0.01 ABERTURA (MM) Series2 D30 D10 Series1 Limite Superior Limite Inferior Nota. Elaboración propia % QUE PASA 158 3.5.5. Límite de Atterberg 3.5.5.1. Equipo y materiales LIMITE LÍQUIDO  Equipo de casa grande  Ranurador  Pipeta  Mortero  Espátula  Taras  Balanza electrónica LIMITE PLÁSTICO  Mortero  Pipeta  Vidrio  Taras  Balanza 3.5.5.2. Procedimiento LIMITE LÍQUIDO: antes de empezar el ensayo se tiene que realizar el calibrado del equipo de casa grande, que la cazuela este a una altura de 1 cm de la base del equipo. Figura 49 Calibración del equipo de casa grande. Nota. Elaboración propia 159 En el mortero se coloca la muestra de 200 a 250 gramos y con la pipeta chorrear agua hasta que la muestra tenga una consistencia óptima. Luego de tener la muestra requerida se coloca en la cazuela de casa grande utilizando la espátula, colocado la muestra en la cazuela con el ranurador se procede a separar la muestra a la mitad y se empieza a realizar el número de golpes hasta que la ranura de la muestra se cierre en 12.7 mm. Figura 50 Se separa la muestra por la mitad con un ranurador Nota. Elaboración propia LIMITE PLÁSTICO: se coloca 200 gramos de muestra al mortero, utilizamos la pipeta para chorrea agua y con la espátula se empieza a mezclar hasta que l muestra tenga una consistencia plástica. Después de tener la muestra plástica se empieza a hacer rollitos en la placa de vidrio hasta alcanzar un diámetro de 3 mm y una longitud de 4 a 5 cm. 160 3.5.5.3. Datos obtenidos de límite de Atterberg En las 09 calicatas de estudio no se presentó el límite líquido y limite plástico Tabla 61 Datos de limite líquido y limite plástico UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: LIMITES DE ATTERBERG “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO CALICATA N° COORDENADAS UTM: N: E: LIMITE LIQUIDO NUMERO DE GOLPES PESO DE LA TARA (gr.) PESO TARA + SUELO HUMEDO (gr.) PESO TARA + SUELO SECO (gr.) PESO DE AGUA (gr.) N.P. PESO DEL SUELO SECO (gr.) CONTENIDO DE HUMEDAD (%) LIMITE PLÁSTICO PESO DE LA TARA (gr.) PESO TARA + SUELO HUMEDO (gr.) PESO TARA + SUELO SECO (gr.) PESO DEL AGUA (gr.) N.P. PESO DEL SUELO SECO (gr.) CONTENIDO DE HUMEDAD (%) LIMITE LIQUIDO 26% 25% 24% N.P. 23% 22% 10 100 NUMERO DE GOLPES MIN. VERTICAL CONTENIDO DE HUMEDAD(%) 161 Nota. Elaboración propia 3.5.6. Equipo de ensayo de penetración estándar SPT 3.5.6.1. Equipos y materiales  Cuchara SPT (normalizada)  Motor con malacate  Trípode  polea  Barras resistentes a la percusión  Niples con hilo AW  Tecle  Soga tipo Cabuya o Drizza de 1”  Llaves Steelson  Pesa  posteadora  Vástago  Martinete 3.5.6.2. Procedimiento Se instala el trípode del equipo de SPT y en la parte superior se ubica la polea donde ahí se coloca el yunque que tiene un peso de 63.5 kg y una varilla, que caerá repentinamente el yunque a una altura de 76.2 cm. Figura 51 Altura de caída del yuque de 63.5 kg Nota. Elaboración propia 162 Figura 52 Se verifica el número de gopes cada 15 cm que ingresa Nota. Elaboración propia Cada 15 cm que ingresa la varilla al suelo se anota el número de goles, cuando la varilla ingresa 60 cm se saca la muestra de la varilla que tiene la punta de cuchara tipo caña partida para luego verificar la muestra en el laboratorio. Figura 53 Cuchara tipo caña partida incluido la muestra Nota. Elaboración propia Si el terreno es muy gravoso de densidad muy alta y el número de golpes es de 50 se suspende el ensayo o cuando la varilla se introduce con su propio peso a una profundidad de 60 cm por baja densidad del suelo también se suspende el ensayo 163 3.5.6.3. Datos obtenidos del Ensayo de Penetración Estándar. (SPT) Tabla 62 Datos obtenidos de SPT punto - 01 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: ENSAYO DE PENETRACION ESTANDAR (SPT) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO GRADO: CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 14/11/2019 PUNTO N° 1 COORDENADAS UTM: N:8427924.589 E:237200.396 N° DE PROFUNDIDAD GOLPES STP 0.3 8.00 0.6 4.00 0.9 7.00 1.2 8.00 1.5 9.00 1.8 12.00 2.1 10.00 2.4 12.00 2.7 17.00 3 12.00 3.3 11.00 3.6 7.00 3.9 12.00 4.2 16.00 4.5 25.00 4.8 23.00 5.1 18.00 Nota. Elaboración propia 164 Tabla 63 Datos obtenidos de SPT punto - 02 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: ENSAYO DE PENETRACION ESTANDAR (SPT) TESIS DE “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO GRADO: CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 14/11/2019 PUNTO N° 2 COORDENADAS UTM: N:8427832.341 E:237231.591 N° DE PROFUNDIDAD GOLPES STP 0.3 6.00 0.6 7.00 0.9 7.00 1.2 8.00 1.5 11.00 1.8 14.00 2.1 12.00 2.4 11.00 2.7 15.00 3 14.00 3.3 11.00 3.6 12.00 3.9 12.00 4.2 18.00 4.5 25.00 4.8 23.00 5.1 25.00 Nota. Elaboración propia 165 Tabla 64 Datos obtenidos de SPT punto - 03 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: ENSAYO DE PENETRACION ESTANDAR (SPT) TESIS DE “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO GRADO: CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 14/11/2019 PUNTO N° 3 COORDENADAS UTM: N:8427719.735 E:237273.752 N° DE PROFUNDIDAD GOLPES STP 0.3 5.00 0.6 4.00 0.9 8.00 1.2 7.00 1.5 11.00 1.8 13.00 2.1 14.00 2.4 14.00 2.7 17.00 3 12.00 3.3 11.00 3.6 9.00 3.9 12.00 4.2 17.00 4.5 24.00 4.8 23.00 5.1 22.00 Nota. Elaboración propia 166 Tabla 65 Datos obtenidos de SPT punto - 04 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: ENSAYO DE PENETRACION ESTANDAR (SPT) TESIS DE “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO GRADO: CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: PUNTO N° 4 COORDENADAS UTM: N: E: N° DE PROFUNDIDAD GOLPES STP 0.3 7.00 0.6 9.00 0.9 7.00 1.2 6.00 1.5 9.00 1.8 10.00 2.1 11.00 2.4 10.00 2.7 17.00 3 15.00 3.3 13.00 3.6 9.00 3.9 12.00 4.2 13.00 4.5 17.00 4.8 19.00 5.1 21.00 Nota. Elaboración propia 167 Tabla 66 Datos obtenidos de SPT punto - 05 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: ENSAYO DE PENETRACION ESTANDAR (SPT) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO GRADO: CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 14/11/2019 PUNTO N° 5 COORDENADAS UTM: N:8427907.378 E:237302.606 N° DE PROFUNDIDAD GOLPES STP 0.3 4.00 0.6 6.00 0.9 7.00 1.2 9.00 1.5 7.00 1.8 11.00 2.1 10.00 2.4 9.00 2.7 11.00 3 12.00 3.3 15.00 3.6 8.00 3.9 11.00 4.2 18.00 4.5 20.00 4.8 23.00 5.1 23.00 Nota. Elaboración propia 168 Tabla 67 Datos obtenidos de SPT punto - 06 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: ENSAYO DE PENETRACION ESTANDAR (SPT) TESIS DE “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO GRADO: CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 14/11/2019 PUNTO N° 6 COORDENADAS UTM: N:8427799.906 E:237336.748 N° DE PROFUNDIDAD GOLPES STP 0.3 6.00 0.6 5.00 0.9 7.00 1.2 9.00 1.5 5.00 1.8 13.00 2.1 12.00 2.4 10.00 2.7 17.00 3 13.00 3.3 15.00 3.6 14.00 3.9 17.00 4.2 16.00 4.5 20.00 4.8 22.00 5.1 20.00 Nota. Elaboración propia 169 Tabla 68 Datos obtenidos de SPT punto - 07 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: ENSAYO DE PENETRACION ESTANDAR (SPT) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO GRADO: CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 15/11/2019 PUNTO N° 7 COORDENADAS UTM: N:8427689.28 E:237385.876 N° DE PROFUNDIDAD GOLPES STP 0.3 5.00 0.6 6.00 0.9 6.00 1.2 7.00 1.5 8.00 1.8 12.00 2.1 11.00 2.4 15.00 2.7 9.00 3 12.00 3.3 11.00 3.6 10.00 3.9 12.00 4.2 15.00 4.5 19.00 4.8 22.00 5.1 21.00 Nota. Elaboración propia 170 Tabla 69 Datos obtenidos de SPT punto - 08 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: ENSAYO DE PENETRACION ESTANDAR (SPT) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO GRADO: CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 15/11/2019 PUNTO N° 8 COORDENADAS UTM: N:8427821.057 E:237405.284 N° DE PROFUNDIDAD GOLPES STP 0.3 8.00 0.6 8.00 0.9 7.00 1.2 6.00 1.5 10.00 1.8 12.00 2.1 11.00 2.4 10.00 2.7 12.00 3 16.00 3.3 18.00 3.6 13.00 3.9 15.00 4.2 14.00 4.5 22.00 4.8 23.00 5.1 20.00 Nota. Elaboración propia 171 Tabla 70 Datos obtenidos de SPT punto - 09 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: ENSAYO DE PENETRACION ESTANDAR (SPT) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO GRADO: CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 15/11/2019 PUNTO N° 9 COORDENADAS UTM: N:8427721.394 E:237463.783 N° DE PROFUNDIDAD GOLPES STP 0.3 6.00 0.6 5.00 0.9 6.00 1.2 7.00 1.5 9.00 1.8 14.00 2.1 12.00 2.4 11.00 2.7 13.00 3 13.00 3.3 11.00 3.6 10.00 3.9 12.00 4.2 15.00 4.5 18.00 4.8 19.00 5.1 19.00 Nota. Elaboración propia 172 3.6. Procedimiento de análisis de datos 3.6.1. Procesamiento de datos de densidad de campo Tabla 71 Procesamiento de datos de densidad de campo calicata 01 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL DENSIDAD DE CAMPO METODO CONO DE ARENA ENSAYO: ( AASHTO T191-61 ) “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN TESIS DE GRADO: EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 06-11-2019 N: E: CALICATA N° C-1 COORDENADAS UTM: 8427924.589 237200.396 arena de tipo de arena usada otawa peso unitario de arena garena 1.44 gr/cm3 peso de frasco + cono antes de usarlo 6441.00 gr peso de frasco + cono después de usarlo 1140.00 gr peso de arena usada(hueco + cono) 5301.00 gr Peso de la arena del cono grs. 1674.00 gr peso de arena en el hueco, W 3627.00 gr Vol. Del hueco, Vh=W/garena 2518.75 cm3 Peso de la muestra W' 4930.00 gr densidad del suelo Densidad Natural gnatural= 1.96 gr/cm3 Nota. Elaboración propia 173 Tabla 72 Procesamiento de datos de densidad de campo calicata 02 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL DENSIDAD DE CAMPO METODO CONO DE ARENA ENSAYO: ( AASHTO T191-61 ) “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN TESIS DE GRADO: EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 06-11-2019 N: E: CALICATA N° C-2 COORDENADAS UTM: 8427832.341 237231.591 arena de tipo de arena usada otawa peso unitario de arena garena 1.44 gr/cm3 peso de frasco + cono antes de usarlo 6440.00 gr peso de frasco + cono después de usarlo 1138.00 gr peso de arena usada(hueco + cono) 5302.00 gr Peso de la arena del cono grs. 1674.00 gr peso de arena en el hueco, W 3628.00 gr Vol. Del hueco, Vh=W/garena 2519.75 cm3 Peso de la muestra W' 4942.00 gr densidad del suelo Densidad Natural gnatural= 1.96 gr/cm3 Nota. Elaboración propia 174 Tabla 73 Procesamiento de datos de densidad de campo calicata 03 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL DENSIDAD DE CAMPO METODO CONO DE ARENA ENSAYO: ( AASHTO T191-61 ) “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN TESIS DE GRADO: EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 06-11-2019 N: E: CALICATA N° C-3 COORDENADAS UTM: 8427719.735 237273.752 arena de tipo de arena usada otawa peso unitario de arena garena 1.44 gr/cm3 peso de frasco + cono antes de usarlo 6443.00 gr peso de frasco + cono después de usarlo 1142.00 gr peso de arena usada(hueco + cono) 5301.00 gr Peso de la arena del cono grs. 1674.00 gr peso de arena en el hueco, W 3627.00 gr Vol. Del hueco, Vh=W/garena 2518.75 cm3 Peso de la muestra W' 4947.00 gr densidad del suelo Densidad Natural gnatural= 1.96 gr/cm3 Nota. Elaboración propia 175 Tabla 74 Procesamiento de datos de densidad de campo calicata 04 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL DENSIDAD DE CAMPO METODO CONO DE ARENA ENSAYO: ( AASHTO T191-61 ) “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN TESIS DE GRADO: EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 06-11-2019 N: E: CALICATA N° C-4 COORDENADAS UTM: 8427589.12 237317.332 arena de tipo de arena usada otawa peso unitario de arena garena 1.44 gr/cm3 peso de frasco + cono antes de usarlo 6460.00 gr peso de frasco + cono después de usarlo 1310.00 gr peso de arena usada(hueco + cono) 5150.00 gr Peso de la arena del cono grs. 1674.00 gr peso de arena en el hueco, W 3476.00 gr Vol. Del hueco, Vh=W/garena 2413.89 cm3 Peso de la muestra W' 4750.00 gr densidad del suelo Densidad Natural gnatural= 1.97 gr/cm3 Nota. Elaboración propia 176 Tabla 75 Procesamiento de datos de densidad de campo calicata 05 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL DENSIDAD DE CAMPO METODO CONO DE ARENA ENSAYO: ( AASHTO T191-61 ) “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN TESIS DE GRADO: EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 06-11-2019 N: E: CALICATA N° C-5 COORDENADAS UTM: 8427907.378 237302.606 arena de tipo de arena usada otawa peso unitario de arena garena 1.44 gr/cm3 peso de frasco + cono antes de usarlo 6465.00 gr peso de frasco + cono después de usarlo 1330.00 gr peso de arena usada(hueco + cono) 5135.00 gr Peso de la arena del cono grs. 1674.00 gr peso de arena en el hueco, W 3461.00 gr Vol. Del hueco, Vh=W/garena 2403.47 cm3 Peso de la muestra W' 4760.00 gr densidad del suelo Densidad Natural gnatural= 1.98 gr/cm3 Nota. Elaboración propia 177 Tabla 76 Procesamiento de datos de densidad de campo calicata 06 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL DENSIDAD DE CAMPO METODO CONO DE ARENA ENSAYO: ( AASHTO T191-61 ) “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN TESIS DE GRADO: EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 06-11-2019 N: E: CALICATA N° C-6 COORDENADAS UTM: 8427799.906 237336.748 arena de tipo de arena usada otawa peso unitario de arena garena 1.44 gr/cm3 peso de frasco + cono antes de usarlo 6580.00 gr peso de frasco + cono después de usarlo 1410.00 gr peso de arena usada(hueco + cono) 5170.00 gr Peso de la arena del cono grs. 1674.00 gr peso de arena en el hueco, W 3496.00 gr Vol. Del hueco, Vh=W/garena 2427.78 cm3 Peso de la muestra W' 4810.00 gr densidad del suelo Densidad Natural gnatural= 1.98 gr/cm3 Nota. Elaboración propia 178 Tabla 77 Procesamiento de datos de densidad de campo calicata 07 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL DENSIDAD DE CAMPO METODO CONO DE ARENA ENSAYO: ( AASHTO T191-61 ) “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN TESIS DE GRADO: EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 06-11-2019 N: E: CALICATA N° C-7 COORDENADAS UTM: 8427689.28 237385.876 arena de tipo de arena usada otawa peso unitario de arena garena 1.44 gr/cm3 peso de frasco + cono antes de usarlo 6610.00 gr peso de frasco + cono después de usarlo 1430.00 gr peso de arena usada(hueco + cono) 5180.00 gr Peso de la arena del cono grs. 1674.00 gr peso de arena en el hueco, W 3506.00 gr Vol. Del hueco, Vh=W/garena 2434.72 cm3 Peso de la muestra W' 4790.00 gr densidad del suelo Densidad Natural gnatural= 1.97 gr/cm3 Nota. Elaboración propia 179 Tabla 78 Procesamiento de datos de densidad de campo calicata 08 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL DENSIDAD DE CAMPO METODO CONO DE ARENA ENSAYO: ( AASHTO T191-61 ) “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN TESIS DE GRADO: EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 06-11-2019 N: E: CALICATA N° C-8 COORDENADAS UTM: 8427821.057 237405.284 arena de tipo de arena usada otawa peso unitario de arena garena 1.44 gr/cm3 peso de frasco + cono antes de usarlo 6480.00 gr peso de frasco + cono después de usarlo 1340.00 gr peso de arena usada(hueco + cono) 5140.00 gr Peso de la arena del cono grs. 1674.00 gr peso de arena en el hueco, W 3466.00 gr Vol. Del hueco, Vh=W/garena 2406.94 cm3 Peso de la muestra W' 4720.00 gr densidad del suelo Densidad Natural gnatural= 1.96 gr/cm3 Nota. Elaboración propia 180 Tabla 79 Procesamiento de datos de densidad de campo calicata 09 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL DENSIDAD DE CAMPO METODO CONO DE ARENA ENSAYO: ( AASHTO T191-61 ) “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN TESIS DE GRADO: EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 06-11-2019 N: E: CALICATA N° C-9 COORDENADAS UTM: 8427721.394 237463.783 arena de tipo de arena usada otawa peso unitario de arena garena 1.44 gr/cm3 peso de frasco + cono antes de usarlo 6480.00 gr peso de frasco + cono después de usarlo 1340.00 gr peso de arena usada(hueco + cono) 5140.00 gr Peso de la arena del cono grs. 1674.00 gr peso de arena en el hueco, W 3466.00 gr Vol. Del hueco, Vh=W/garena 2406.94 cm3 Peso de la muestra W' 4720.00 gr densidad del suelo Densidad Natural gnatural= 1.96 gr/cm3 Nota. Elaboración propia 181 3.6.2. Procesamiento de datos de contenido de humedad Tabla 80 Procesamiento de datos de contenido de humedad calicata 01 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CONTENIDO DE HUMEDAD ENSAYO: ( ASTM D2216-71) “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV TESIS DE GRADO: JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 16-11-2019 CALICATA N° C-1 COORDENADAS UTM: N: 8427924.589 E: 237200.396 ENSAYO N° M1 M2 M3 PESO DE LA TARA gr. 15.00 15.00 16.00 PESO DE LA TARA + SUELO HUMEDO gr. 62.00 58.00 60.00 PESO TARA + SUELO SECO gr. 57.00 53.00 55.00 PESO DEL AGUA gr. 5.00 5.00 5.00 PESO SUELO SECO gr. 42.00 38.00 39.00 HUMEDAD % 11.90 13.16 12.82 HUMEDAD NATURAL PROMEDIO % 12.63 CONTENIDO DE HUMEDAD NATURAL 13.16 13.20 13.00 12.82 12 .80 12.63 12 .60 12 .40 12.20 11.90 12.00 11.80 11 .60 11 .40 11.20 M1 M2 M3 PROMEDIO CONTENIDO DE HUMEDAD 12.63 % 182 Nota. Elaboración propia Tabla 81 Procesamiento de datos de contenido de humedad calicata 02 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CONTENIDO DE HUMEDAD ENSAYO: ( ASTM D2216-71) “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN TESIS DE GRADO: EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 16-11-2019 CALICATA N° C-2 COORDENADAS UTM: N:8427832.341 E:237231.591 ENSAYO N° M1 M2 M3 PESO DE LA TARA gr. 15.80 15.90 16.00 PESO DE LA TARA + SUELO HUMEDO gr. 65.20 57.40 60.10 PESO TARA + SUELO SECO gr. 59.21 51.93 54.69 PESO DEL AGUA gr. 5.99 5.47 5.41 PESO SUELO SECO gr. 43.41 36.03 38.69 HUMEDAD % 13.80 15.18 13.98 HUMEDAD NATURAL PROMEDIO % 14.32 CO NTENIDO DE HUMEDAD NATUR AL 15.50 15.18 15.00 14.50 14.32 13.98 13.80 14.00 13.50 13.00 M1 M2 M3 PROMEDIO CONTENIDO DE HUMEDAD 14.32 % Nota. Elaboración propia 183 Tabla 82 Procesamiento de datos de contenido de humedad calicata 03 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CONTENIDO DE HUMEDAD ENSAYO: ( ASTM D2216-71) “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL TESIS DE GRADO: APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 16-11-2019 CALICATA N° C-3 COORDENADAS UTM: N: 8427719.735 E: 237273.752 ENSAYO N° M1 M2 M3 PESO DE LA TARA gr. 15.70 15.80 16.00 PESO DE LA TARA + SUELO HUMEDO gr. 58.30 63.40 64.40 PESO TARA + SUELO SECO gr. 54.10 57.65 58.69 PESO DEL AGUA gr. 4.20 5.75 5.71 PESO SUELO SECO gr. 38.40 41.85 42.69 HUMEDAD % 10.94 13.74 13.38 HUMEDAD NATURAL PROMEDIO % 12.68 CO NTENIDO DE HUMED AD NATURAL 13.74 13.38 14.00 12.68 10.94 12.00 10.00 8.00 6.00 4.00 2.00 0.00 M1 M2 M3 PROMEDIO CONTENIDO DE 12.68 % HUMEDAD Nota. Elaboración propia 184 Tabla 83 Procesamiento de datos de contenido de humedad calicata 04 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CONTENIDO DE HUMEDAD ENSAYO: ( ASTM D2216-71) “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN TESIS DE GRADO: EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 16-11-2019 CALICATA N° C-4 COORDENADAS UTM: N: 8427589.12 E: 237317.332 ENSAYO N° M1 M2 M3 PESO DE LA TARA gr. 16.00 16.00 15.70 PESO DE LA TARA + SUELO HUMEDO gr. 56.00 59.40 63.00 PESO TARA + SUELO SECO gr. 51.90 54.80 58.20 PESO DEL AGUA gr. 4.10 4.60 4.80 PESO SUELO SECO gr. 35.90 38.80 42.50 HUMEDAD % 11.42 11.86 11.29 HUMEDAD NATURAL PROMEDIO % 11.52 CONTENIDO DE HUMEDAD NATURAL 12.00 11.86 11.80 11.52 11.60 11.42 11.40 11.29 11.20 11.00 M1 M2 M3 PROMEDIO CONTENIDO DE HUMEDAD 11.52 % Nota. Elaboración propia 185 Tabla 84 Procesamiento de datos de contenido de humedad calicata 05 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CONTENIDO DE HUMEDAD ENSAYO: ( ASTM D2216-71) “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN TESIS DE GRADO: EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 16-11-2019 CALICATA N° C-5 COORDENADAS UTM: N: 8427907.378 E: 237302.606 ENSAYO N° M1 M2 M3 PESO DE LA TARA gr. 16.00 16.00 16.00 PESO DE LA TARA + SUELO 55.00 62.90 HUMEDO gr. 63.00 PESO TARA + SUELO SECO gr. 51.00 58.00 58.00 PESO DEL AGUA gr. 4.00 4.90 5.00 PESO SUELO SECO gr. 35.00 42.00 42.00 HUMEDAD % 11.43 11.67 11.90 HUMEDAD NATURAL 11.67 PROMEDIO % CONTENIDO DE HUMEDA D N ATURAL 12.00 11.90 11 .90 11 .80 11.67 11.67 11 .70 11.60 11.50 11.43 11.40 11 .30 11 .20 11 .10 M1 M2 M3 PROMEDIO CONTENIDO DE 11.67 % HUMEDAD Nota. Elaboración propia 186 Tabla 85 Procesamiento de datos de contenido de humedad calicata 06 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CONTENIDO DE HUMEDAD ENSAYO: ( ASTM D2216-71) “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL TESIS DE GRADO: APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 16-11-2019 CALICATA N° C-6 COORDENADAS UTM: N: 8427799.906 E: 237336.748 ENSAYO N° M1 M2 M3 PESO DE LA TARA gr. 15.80 16.00 15.90 PESO DE LA TARA + SUELO HUMEDO gr. 58.00 60.00 61.00 PESO TARA + SUELO SECO gr. 53.20 55.00 56.00 PESO DEL AGUA gr. 4.80 5.00 5.00 PESO SUELO SECO gr. 37.40 39.00 40.10 HUMEDAD % 12.83 12.82 12.47 HUMEDAD NATURAL PROMEDIO % 12.71 CONTENIDO DE HUMEDAD NATURAL 12 . 90 12.83 12.82 12 . 80 1 2.71 12.70 12.60 12.47 12.50 12.40 12.30 12 . 20 M1 M2 M3 PROME DIO CONTENIDO DE HUMEDAD 12.71 % Nota. Elaboración propia 187 Tabla 86 Procesamiento de datos de contenido de humedad calicata 07 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CONTENIDO DE HUMEDAD ENSAYO: ( ASTM D2216-71) “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL TESIS DE GRADO: APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 16-11-2019 CALICATA N° C-7 COORDENADAS UTM: N: 8427689.28 E: 237385.876 ENSAYO N° M1 M2 M3 PESO DE LA TARA gr. 17.00 17.00 16.00 PESO DE LA TARA + SUELO HUMEDO gr. 57.00 58.00 58.00 PESO TARA + SUELO SECO gr. 53.00 54.00 53.50 PESO DEL AGUA gr. 4.00 4.00 4.50 PESO SUELO SECO gr. 36.00 37.00 37.50 HUMEDAD % 11.11 10.81 12.00 HUMEDAD NATURAL PROMEDIO % 11.31 CO NTENIDO DE HUMEDAD N ATURAL 12.00 12. 0 0 11.50 11.31 11.11 11.00 10.81 10. 5 0 10.00 M1 M2 M3 PROMEDIO CONTENIDO DE HUMEDAD 11.31 % Nota. Elaboración propia 188 Tabla 87 Procesamiento de datos de contenido de humedad calicata 08 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CONTENIDO DE HUMEDAD ENSAYO: ( ASTM D2216-71) “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV TESIS DE GRADO: JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 16-11-2019 CALICATA N° C-8 COORDENADAS UTM: N: 8427821.057 E: 237405.284 ENSAYO N° M1 M2 M3 PESO DE LA TARA gr. 17.00 17.00 16.00 PESO DE LA TARA + SUELO HUMEDO gr. 62.00 63.00 58.00 PESO TARA + SUELO SECO gr. 57.00 58.10 53.40 PESO DEL AGUA gr. 5.00 4.90 4.60 PESO SUELO SECO gr. 40.00 41.10 37.40 HUMEDAD % 12.50 11.92 12.30 HUMEDAD NATURAL PROMEDIO % 12.24 CO NTENIDO DE HUMEDAD NA T URAL 12.50 12.6 0 12.4 0 12.30 12.24 12.20 12.00 11.92 11.8 0 11.60 M1 M2 M3 PROMED I O CONTENIDO DE HUMEDAD 12.24 % Nota. Elaboración propia 189 Tabla 88 Procesamiento de datos de contenido de humedad calicata 09 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CONTENIDO DE HUMEDAD ENSAYO: ( ASTM D2216-71) “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV TESIS DE GRADO: JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 16-11-2019 CALICATA N° C-9 COORDENADAS UTM: N: 8427721.394 E: 237463.783 ENSAYO N° M1 M2 M3 PESO DE LA TARA gr. 16.50 16.00 15.00 PESO DE LA TARA + SUELO HUMEDO gr. 58.00 57.00 60.00 PESO TARA + SUELO SECO gr. 53.40 52.40 55.00 PESO DEL AGUA gr. 4.60 4.60 5.00 PESO SUELO SECO gr. 36.90 36.40 40.00 HUMEDAD % 12.47 12.64 12.50 HUMEDAD NATURAL PROMEDIO % 12.53 CONTENIDO DE HUMEDAD NATURAL 12.64 12.65 12.60 12.53 12.55 12.50 12.50 12.47 12.45 12.40 12.35 M1 M2 M3 PROMEDIO CONTENIDO DE HUMEDAD 12.53 % Nota. Elaboración propia 190 3.6.3. Procesamiento de datos de granulometría Tabla 89 Procesamiento de datos granulométricos C- 01 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO ENSAYO: ( ASTM D422) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL TESIS DE GRADO: APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-1 COORDENADAS UTM: N:8427924589 E:237200.396 TAMIZ AASHTO T-27 PESO % RETENIDO % RETENIDO % QUE ESPECIFIC. DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA (mm) RETENIDO PARCIAL ACUMULADO PASA Superior Inferior 3" 75.000 0.00 0.00% 0.00% 100.00% Peso de Muestras 2" 50.800 0.00 0.00% 0.00% 100.00% - - Peso Total Seco (gr.) 1827.00 1½" 38.100 0.00 0.00% 0.00% 100.00% - - Peso Despues de Lavar (gr.) 1281.00 1" 25.400 0.00 0.00% 0.00% 100.00% - - Perdida por Lavado (gr.) 546.00 3/4" 19.000 12.60 0.69% 0.69% 99.31% - - Datos Generales 3/8" 9.500 99.60 5.45% 6.14% 93.86% - - % de Gruesos 67.45% Nº 4 4.760 127.80 7.00% 13.14% 86.86% - - % de Finos 32.55% Nº 8 2.360 157.90 8.64% 21.78% 78.22% - - Total 100.00% Nº 16 1.180 134.20 7.35% 29.12% 70.88% Fracciones de Grava, Arena, Finos Nº 30 0.600 156.30 8.56% 37.68% 62.32% - - % de Grava (Ret. Tamiz N° 4) 13.14% Nº 50 0.300 163.30 8.94% 46.62% 53.38% % de Arena (Pasa N° 4 y Ret. N° 200) 54.31% Nº 100 0.150 208.50 11.41% 58.03% 41.97% % de Finos (Pasa Tamiz N° 200) 32.55% Nº 200 0.075 172.10 9.42% 67.45% 32.55% - - % que pasa el tamiz Nº 8 78.22% < Nº 200 Fondo 5.70 0.31% 67.76% - % que pasa el tamiz Nº 30 62.32% Lavado - 546.0 32.24% 100.00% - % que pasa el tamiz Nº 200 32.55% 100.00% Gradación Ninguna CURVA GRANULOMETRICA 110% 100% 90% 80% 70% 60% 50% 40% 30% 20% 10% 0% 100 10 1 0.1 0.01 ABERTURA (MM) Series2 D30 D10 Series1 Limite Superior Limite Inferior Tamaño Máximo Absoluto = 1" Tamaño Máximo Nominal = 3/8" D60 = 0.5 Cu = 25 CLASIFICACION D30 = 0.07 Cc = 0.49 SUCS SM D10 = 0.02 AASHTO A-2-4 Nota. Elaboración propia % QUE PASA 191 Tabla 90 Criterios para la asignación de símbolos y nombre de grupo UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (SUCS) ASTM D-2487 ENSAYO: “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE TESIS DE GRADO: CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-1 COORDENADAS UTM: N:8427924589 E:237200.396 DATOS PARA CLASIFICACIÓN CRITERIOS PARA LA ASIGNACIÓN DE SÍMBOLOS DE GRUPO Y NOMBRE DE GRUPO CON EL USO DE ENSAYOS DE LABORATORIO SÍMBOLO NOMBRE DE GRUPO GRAVAS LIMPIAS Cu ≥ 4 y 1 ≤ Cc ≤ 3 GW Grava bien gradada Tipo de Suelo Menos del 5% pasa la malla Nº 200 Cu < 4 ó 1> Cc > 3 GP Grava mal gradada Tipo = Orgánico IP < 4 ó abajo de la línea "A" en la carta de plasticidad GM Grava limosa De la Granulometría GRAVAS GRAVAS CON FINOS IP > 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad GC Grava arcillosa % de Gruesos = 67.45% Más del 50% de la fracción Mas del 12% pasa la malla Nº 200 4 ≤ IP ≤ 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad GC - GM Grava limosa arcillosa % de Finos = 32.55% gruesa es retenida en la malla Nº Cumple los criterios para GW y GM GW - GM Grava bien gradada con limo Total = 100.00% SUELOS DE 4 GRAVAS LIMPIAS Y CON FINOS Cumple los criterios para GW y GC o para GW y GC - GM GW - GC Grava bien gradada con arcilla % de Grava = 13.14% PARTÍCULAS Entre el 5 y 12% pasa malla Nº 200 Cumple los criterios para GP y GM GP - GM Grava mal gradada con limo % de Arena = 54.31% GRUESAS Cumple los criterios para GP y GC o para GP y GC - GM GP - GC Grava mal gradada con arcilla Total = 67.45% Más del 50% es ARENAS LIMPIAS Cu ≥ 6 y 1 ≤ Cc ≤ 3 SW Arena bien gradada Fracción Gruesa retenido en la malla Menos del 5% pasa la malla Nº 200 Cu < 6 ó 1> Cc > 3 SP Arena mal gradada % de Grava = 19.48% IP < 4 ó abajo de la línea "A" en la carta de plasticidad SM Arena limosa % de Arena = 80.52% Nº 200 ARENAS CON FINOS ARENAS IP > 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad SC Arena arcillosa Total = 100.00% Mas del 12% pasa la malla Nº 200 El 50% o más de la fracción 4 ≤ IP ≤ 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad SC - SM Arena limosa arcillosa Coeficientes gruesa pasa la malla Nº 4 Cumple los criterios para SW y SM SW - SM Arena bien gradada con limo Cu = 25.00 ARENAS LIMPIAS Y CON FINOS Cumple los criterios para SW y SC o para SW y SC - SM SW - SC Arena bien gradada con arcilla Cc = 0.490 Entre el 5 y 12% pasa malla Nº 200 Cumple los criterios para SP y SM SP - SM Arena mal gradada con limo De Límites de Consistencia Cumple los criterios para SP y SC o para SP y SC - SM SP - SC Arena mal gradada con arcilla LL = NO PRESENTA IP < 4 ó abajo de la línea "A" en la carta de plasticidad ML Limo de baja plasticidad LP = NO PRESENTA Inorgánicos IP > 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad CL Arcilla de baja plasticidad IP = NO PRESENTA LIMOS Y ARCILLAS SUELOS DE 4 ≤ IP ≤ 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad CL - ML Arcilla limosa Límite Líquido menor que 50 PARTÍCULAS Limo orgánico Orgánicos OL FINAS Arcilla orgánica El 50% o más pasa Se grafica en la carta de plasticidad abajo de la línea "A" MH Limo de alta plasticidad Inorgánicos la malla Nº 200 LIMOS Y ARCILLAS Se grafica en la carta de plasticidad arriba de la línea "A" CH Arcilla de alta plasticidad Límite Líquido 50 o mayor Limo orgánico Orgánicos OH Arcilla orgánica SUELOS ALTAMENTE ORGÁNICOS Principalmente materia orgánica de color oscuro Pt Turba CLASIFICACIÓN SUCS SM Arena limosa con grava Nota. Elaboración propia 192 Tabla 91 Carta de plasticidad y diagramas de grabación y clasificación de suelos UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (SUCS) ASTM D-2487 “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE TESIS DE GRADO: CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-1 COORDENADAS UTM: N:8427924589 E:237200.396 CARTA DE PLASTICIDAD DE CASAGRANDE PARA SUELOS FINOS DIAGRAMA DE GRADACIÓN DE SUELOS GRUESOS 60% 10 9 50% 8 CH OH 40% 7 6 30% 5 20% 4 CL OL MH 3 10% OH GW 2 SP ML 0% CL-ML OL 1 -20% 0% 20% 40% 60% 80% 100% 0 0 2 4 6 8 10 -10% LÍMITE LÍQUIDO COEFICIENTE DE UNIFORMIDAD (Cu) DIAGRAMA DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS DEL SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS 100% 90% GW-GM 80% GW-GC GW GP-GM GP 70% ML GP-GC CL GM 60% OL GC MH GC-GM 50% CH OH 40% CL-ML 30% SW-SM SM SW-SC SW 20% SC SP-SM SP SC-SM SP-SC 10% 0% 0% 10% 20% 30% 40% 50% 60% 70% 80% 90% 100% RETENIDO EN EL TAMIZ N° 200 Nota. Elaboración propia ÍNDICE DE PLASTICIDAD RETENIDO EN EL TAMIZ N° 4 COEFICIENTE DE CURVATURA (Cc) 193 Tabla 92 Clasificación de materiales granulares y materiales limo - arcillosos UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: CLASIFICACIÓN DE SUELOS SEGÚN AASHTO M - 145 TESIS DE “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO GRADO: DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-1 COORDENADAS UTM: N:8427924589 E:237200.396 DATOS PARA CLASIFICACIÓN De Granulometría De Límites de Consistencia Otros Datos % que pasa el tamiz Nº 10 = 78.22% LL = NO PRESENTA Tipo = Inorgánico % que pasa el tamiz Nº 40 = 62.32% LP = NO PRESENTA % que pasa el tamiz Nº 200 = 32.55% IP = NO PRESENTA MATERIALES GRANULARES MATERIALES LIMO - ARCILLOSOS CLASIFICACIÓN GENERAL (35% o menos pasa el tamiz Nº 200) (más del 35% pasa el tamiz Nº 200) GRUPOS A-1 A-2 A-7 A-3 A-4 A-5 A-6 A-7-5 SUB - GRUPOS A-1-a A-1-b A-2-4 A-2-5 A-2-6 A-2-7 A-7-6 % que pasa el tamiz: Nº 10 50 máx. Nº 40 30 máx. 50 máx. 51 mín. Nº 200 15 máx. 25 máx. 10 máx. 35 máx. 35 máx. 35 máx. 35 máx. 36 mín. 36 mín. 36 mín. 36 mín. Características del material que pasa el tamiz Nº 40 Límite Líquido 40 máx. 41 mín. 40 máx. 41 mín. 40 máx. 41 mín. 40 máx. 41 mín. No Plástico Índice de Plasticidad 6 máx. 6 máx. 10 máx. 10 máx. 11 mín. 11 mín. 10 máx. 10 máx. 11 mín. 11 mín. Índice de Grupo 0 0 0 0 0 4 máx. 4 máx. 8 máx. 12 máx. 16 máx. 20 máx. Fragmentos de piedra grava y Tipos de Material Arena fina Gravas, arenas limosas y arcillosas Suelos limosos Suelos arcillosos arena CLASIFICACIÓN AASTHO A-2-4 (0) = Materiales granulares con partículas finas limosas Nota. Elaboración propia 194 Tabla 93 Cálculo del índice de grupo UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: CLASIFICACIÓN DE SUELOS SEGÚN AASHTO M - 145 TESIS DE “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO GRADO: DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-1 COORDENADAS UTM: N:8427924589 E:237200.396 100% 70% 90% A-3 A-2-4 60% A-2-4 80% A-2-5A-2-5 A-7-6 A-2-6 A-2-6 50% A-2-7 70% A-2-7 A-2-7 60% A-4 40% A-6 A-5 50% A-2-6 A-6 30% 40% A-7-5 A-1-b A-7-6 20% A-7-5 30% A-2-4 A-2-7 20% A-2-5A-2-5 10% A-2-6 A-2-6 10% A-2-7 A-2-7 0% A-4 A-5 -20% 0%A-2-4 20% 40% A-2-50% 60% 80% 100% 0% 10% 20% 30% 40% 50% 60% 70% 80% 90% 100% -10% CÁLCULO DEL ÍNDICE DE GRUPO F = 32.55 F = Porcentaje de partículas sólidas que pasan el tamiz Nº 200 wL = 0.00 wL = Límite líquido Ip = 0.00 Ip = Índice de plasticidad IG = 0.2a + 0.005ac + 0.01bd a = F - 35 a = -2.45 ==> a = 0.00 b = F - 15 b = 17.55 ==> b = 17.55 c = wL - 40 c = -40.00 ==> c = 0.00 d = Ip - 10 d = -10.00 ==> d = 0.00 IG = 0 Nota. Elaboración propia 195 Tabla 94 Procesamiento de datos granulométricos C- 02 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO ENSAYO: ( ASTM D422) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL TESIS DE GRADO: APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 CALICATA N° C-2 COORDENADAS UTM: N:8427832.341 E:237231.591 TAMIZ AASHTO T-27 PESO % RETENIDO % RETENIDO % QUE ESPECIFIC. DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA (mm) RETENIDO PARCIAL ACUMULADO PASA Superior Inferior 3" 75.000 0.00 0.00% 0.00% 100.00% Peso de Muestras 2" 50.800 0.00 0.00% 0.00% 100.00% - - Peso Total Seco (gr.) 1827.00 1½" 38.100 0.00 0.00% 0.00% 100.00% - - Peso Despues de Lavar (gr.) 1287.20 1" 25.400 0.00 0.00% 0.00% 100.00% - - Perdida por Lavado (gr.) 539.80 3/4" 19.000 4.30 0.24% 0.24% 99.76% - - Datos Generales 3/8" 9.500 120.10 6.57% 6.81% 93.19% - - % de Gruesos 70.02% Nº 4 4.760 157.50 8.62% 15.43% 84.57% - - % de Finos 29.98% Nº 8 2.360 190.50 10.43% 25.86% 74.14% - - Total 100.00% Nº 16 1.180 179.40 9.82% 35.68% 64.32% Fracciones de Grava, Arena, Finos Nº 30 0.600 148.70 8.14% 43.81% 56.19% - - % de Grava (Ret. Tamiz N° 4) 15.43% Nº 50 0.300 155.60 8.52% 52.33% 47.67% % de Arena (Pasa N° 4 y Ret. N° 200) 54.59% Nº 100 0.150 183.00 10.02% 62.35% 37.65% % de Finos (Pasa Tamiz N° 200) 29.98% Nº 200 0.075 140.20 7.67% 70.02% 29.98% - - % que pasa el tamiz Nº 8 74.14% < Nº 200 Fondo 7.90 0.43% 70.45% - % que pasa el tamiz Nº 30 56.19% Lavado - 539.8 29.55% 100.00% - % que pasa el tamiz Nº 200 29.98% 100.00% Gradación Ninguna CURVA GRANULOMETRICA 110% 100% 90% 80% 70% 60% 50% 40% 30% 20% 10% 0% 100 10 1 0.1 0.01 ABERTURA (MM) Series2 D30 D10 Series1 Limite Superior Limite Inferior Tamaño Máximo Absoluto = 1" Tamaño Máximo Nominal = 3/8" D60 = 0.9 Cu = 45 CLASIFICACION D30 = 0.08 Cc = 0.35556 SUCS SM D10 = 0.02 AASHTO A-2-4 Nota. Elaboración propia % QUE PASA 196 Tabla 95 Criterios para la asignación de símbolos y nombre de grupo UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (SUCS) ASTM D-2487 “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE TESIS DE GRADO: CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 CALICATA N° C-2 COORDENADAS UTM: N:8427832.341 E:237231.591 CRITERIOS PARA LA ASIGNACIÓN DE SÍMBOLOS DE GRUPO Y NOMBRE DE GRUPO CON EL USO DE ENSAYOS DE LABORATORIO SÍMBOLO NOMBRE DE GRUPO DATOS PARA CLASIFICACIÓN GRAVAS LIMPIAS Cu ≥ 4 y 1 ≤ Cc ≤ 3 GW Grava bien gradada Tipo de Suelo Menos del 5% pasa la malla Nº 200 Cu < 4 ó 1> Cc > 3 GP Grava mal gradada Tipo = Orgánico IP < 4 ó abajo de la línea "A" en la carta de plasticidad GM Grava limosa De la Granulometría GRAVAS GRAVAS CON FINOS IP > 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad GC Grava arcillosa % de Gruesos = 70.02% Más del 50% de la fracción Mas del 12% pasa la malla Nº 200 4 ≤ IP ≤ 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad GC - GM Grava limosa arcillosa % de Finos = 29.98%gruesa es retenida en la malla Nº Cumple los criterios para GW y GM GW - GM Grava bien gradada con limo Total = 100.00% 4 GRAVAS LIMPIAS Y CON SUELOS DE Cumple los criterios para GW y GC o para GW y GC - GM GW - GC Grava bien gradada con arcilla % de Grava = 15.43% FINOSPARTÍCULAS Cumple los criterios para GP y GM GP - GM Grava mal gradada con limo % de Arena = 54.59% Entre el 5 y 12% pasa malla Nº 200 GRUESAS Cumple los criterios para GP y GC o para GP y GC - GM GP - GC Grava mal gradada con arcilla Total = 70.02% Más del 50% es ARENAS LIMPIAS Cu ≥ 6 y 1 ≤ Cc ≤ 3 SW Arena bien gradada Fracción Gruesa retenido en la malla Menos del 5% pasa la malla Nº 200 Cu < 6 ó 1> Cc > 3 SP Arena mal gradada % de Grava = 22.04% IP < 4 ó abajo de la línea "A" en la carta de plasticidad SM Arena limosa % de Arena = 77.96% Nº 200 ARENAS CON FINOS ARENAS IP > 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad SC Arena arcillosa Total = 100.00%Mas del 12% pasa la malla Nº 200 El 50% o más de la fracción 4 ≤ IP ≤ 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad SC - SM Arena limosa arcillosa Coeficientes gruesa pasa la malla Nº 4 Cumple los criterios para SW y SM SW - SM Arena bien gradada con limo Cu = 45.00 ARENAS LIMPIAS Y CON Cumple los criterios para SW y SC o para SW y SC - SM SW - SC Arena bien gradada con arcilla Cc = 0.356 FINOS Cumple los criterios para SP y SM SP - SM Arena mal gradada con limo De Límites de Consistencia Entre el 5 y 12% pasa malla Nº 200 Cumple los criterios para SP y SC o para SP y SC - SM SP - SC Arena mal gradada con arcilla LL = NO PRESENTA IP < 4 ó abajo de la línea "A" en la carta de plasticidad ML Limo de baja plasticidad LP = NO PRESENTA Inorgánicos IP > 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad CL Arcilla de baja plasticidad IP = NO PRESENTA LIMOS Y ARCILLASSUELOS DE 4 ≤ IP ≤ 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad CL - ML Arcilla limosa Límite Líquido menor que 50 PARTÍCULAS Limo orgánico Orgánicos OLFINAS Arcilla orgánica El 50% o más pasa Se grafica en la carta de plasticidad abajo de la línea "A" MH Limo de alta plasticidad Inorgánicos la malla Nº 200 LIMOS Y ARCILLAS Se grafica en la carta de plasticidad arriba de la línea "A" CH Arcilla de alta plasticidad Límite Líquido 50 o mayor Limo orgánico Orgánicos OH Arcilla orgánica SUELOS ALTAMENTE ORGÁNICOS Principalmente materia orgánica de color oscuro Pt Turba CLASIFICACIÓN SUCS SM Arena limosa con grava Nota. Elaboración propia 197 Tabla 96 Carta de plasticidad y diagramas de grabación y clasificación de suelos UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (SUCS) ASTM D-2487 “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE TESIS DE GRADO: CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 CALICATA N° C-2 COORDENADAS UTM: N:8427832.341 E:237231.591 CARTA DE PLASTICIDAD DE CASAGRANDE PARA SUELOS FINOS DIAGRAMA DE GRADACIÓN DE SUELOS GRUESOS 60% 10 9 50% 8 CH OH40% 7 6 30% 5 20% 4 CL OL MH 3 10% OH GW 2 SP ML 1 0% CL-ML OL -20% 0% 20% 40% 60% 80% 100% 0 0 2 4 6 8 10 -10% LÍMITE LÍQUIDO COEFICIENTE DE UNIFORMIDAD (Cu) DIAGRAMA DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS DEL SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS 100% 90% GW-GM 80% GW-GC GW GP-GM GP 70% ML GP-GC CL GM 60% OL GC MH GC-GM 50% CH OH 40% CL-ML 30% SW-SM SM SW-SC SW20% SC SP-SM SP SP-SC 10% SC-SM 0% 0% 10% 20% 30% 40% 50% 60% 70% 80% 90% 100%RETENIDO EN EL TAMIZ N° 200 CLASIFICACIÓN SUCS SM Arena limosa con grava Nota. Elaboración propia ÍNDICE DE PLASTICIDAD RETENIDO EN EL TAMIZ N° 4 COEFICIENTE DE CURVATURA (Cc) 198 Tabla 97 Clasificación de materiales granulares y materiales limo - arcillosos UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: CLASIFICACIÓN DE SUELOS SEGÚN AASHTO M - 145 TESIS DE “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO GRADO: DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 CALICATA N° C-2 COORDENADAS UTM: N:8427832.341 E:237231.591 DATOS PARA CLASIFICACIÓN De Granulometría De Límites de Consistencia Otros Datos % que pasa el tamiz Nº 10 = 74.14% LL = NO PRESENTA Tipo = Inorgánico % que pasa el tamiz Nº 40 = 56.19% LP = NO PRESENTA % que pasa el tamiz Nº 200 = 29.98% IP = NO PRESENTA MATERIALES GRANULARES MATERIALES LIMO - ARCILLOSOS CLASIFICACIÓN GENERAL (35% o menos pasa el tamiz Nº 200) (más del 35% pasa el tamiz Nº 200) GRUPOS A-1 A-2 A-7 A-3 A-4 A-5 A-6 A-7-5 SUB - GRUPOS A-1-a A-1-b A-2-4 A-2-5 A-2-6 A-2-7 A-7-6 % que pasa el tamiz: Nº 10 50 máx. Nº 40 30 máx. 50 máx. 51 mín. Nº 200 15 máx. 25 máx. 10 máx. 35 máx. 35 máx. 35 máx. 35 máx. 36 mín. 36 mín. 36 mín. 36 mín. Características del material que pasa el tamiz Nº 40 Límite Líquido 40 máx. 41 mín. 40 máx. 41 mín. 40 máx. 41 mín. 40 máx. 41 mín. No Plástico Índice de Plasticidad 6 máx. 6 máx. 10 máx. 10 máx. 11 mín. 11 mín. 10 máx. 10 máx. 11 mín. 11 mín. Índice de Grupo 0 0 0 0 0 4 máx. 4 máx. 8 máx. 12 máx. 16 máx. 20 máx. Fragmentos de piedra grava y Tipos de Material Arena fina Gravas, arenas limosas y arcillosas Suelos limosos Suelos arcillosos arena CLASIFICACIÓN AASTHO A-2-4 (0) = Materiales granulares con partículas finas limosas Nota. Elaboración propia 199 Tabla 98 Cálculo del índice de grupo UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: CLASIFICACIÓN DE SUELOS SEGÚN AASHTO M - 145 TESIS DE “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO GRADO: DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 CALICATA N° C-2 COORDENADAS UTM: N:8427832.341 E:237231.591 100% 70% 90% A-3 A-2-4 60% A-2-4 80% A-2-5A-2-5 A-7-6 A-2-6 A-2-6 50% A-2-7 70% A-2-7 A-2-7 60% A-4 40% A-6 A-5 50% A-2-6 A-6 30% 40% A-7-5 A-1-b A-7-6 20% A-7-5 30% A-2-4 A-2-7 20% A-2-5A-2-5 10% A-2-6 A-2-6 10% A-2-7 A-2-7 0% A-4 A-5 -20% 0%A-2-40% 20% 40% A-620-%5 80% 100% 0% 10% 20% 30% 40% 50% 60% 70% 80% 90% 100% -10% CÁLCULO DEL ÍNDICE DE GRUPO F = 29.98 F = Porcentaje de partículas sólidas que pasan el tamiz Nº 200 wL = 0.00 wL = Límite líquido Ip = 0.00 Ip = Índice de plasticidad IG = 0.2a + 0.005ac + 0.01bd a = F - 35 a = -5.02 ==> a = 0.00 b = F - 15 b = 14.98 ==> b = 14.98 c = wL - 40 c = -40.00 ==> c = 0.00 d = Ip - 10 d = -10.00 ==> d = 0.00 IG = 0 Nota. Elaboración propia 200 Tabla 99 Procesamiento de datos granulométricos C- 03 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO ENSAYO: ( ASTM D422) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL TESIS DE GRADO: APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 CALICATA N° C-3 COORDENADAS UTM: N:8427719.735 E:237273.752 TAMIZ AASHTO T-27 PESO % RETENIDO % RETENIDO % QUE ESPECIFIC. DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA (mm) RETENIDO PARCIAL ACUMULADO PASA Superior Inferior 3" 75.000 0.00 0.00% 0.00% 100.00% Peso de Muestras 2" 50.800 0.00 0.00% 0.00% 100.00% - - Peso Total Seco (gr.) 1810.00 1½" 38.100 0.00 0.00% 0.00% 100.00% - - Peso Despues de Lavar (gr.) 1250.20 1" 25.400 0.00 0.00% 0.00% 100.00% - - Perdida por Lavado (gr.) 559.80 3/4" 19.000 8.10 0.45% 0.45% 99.55% - - Datos Generales 3/8" 9.500 104.10 5.75% 6.20% 93.80% - - % de Gruesos 69.13% Nº 4 4.760 130.30 7.20% 13.40% 86.60% - - % de Finos 30.87% Nº 8 2.360 154.20 8.52% 21.92% 78.08% - - Total 100.00% Nº 16 1.180 168.30 9.30% 31.22% 68.78% Fracciones de Grava, Arena, Finos Nº 30 0.600 152.20 8.41% 39.62% 60.38% - - % de Grava (Ret. Tamiz N° 4) 13.40% Nº 50 0.300 150.40 8.31% 47.93% 52.07% % de Arena (Pasa N° 4 y Ret. N° 200) 55.73% Nº 100 0.150 219.30 12.12% 60.05% 39.95% % de Finos (Pasa Tamiz N° 200) 30.87% Nº 200 0.075 164.30 9.08% 69.13% 30.87% - - % que pasa el tamiz Nº 8 78.08% < Nº 200 Fondo 8.20 0.45% 69.58% - % que pasa el tamiz Nº 30 60.38% Lavado - 559.8 30.42% 100.00% - % que pasa el tamiz Nº 200 30.87% 100.00% Gradación Ninguna CURVA GRANULOMETRICA 110% 100% 90% 80% 70% 60% 50% 40% 30% 20% 10% 0% 100 10 1 0.1 0.01 ABERTURA (MM) Series2 D30 D10 Series1 Limite Superior Limite Inferior Tamaño Máximo Absoluto = 1" Tamaño Máximo Nominal = 3/8" D60 = 0.6 Cu = 24 CLASIFICACION D30 = 0.075 Cc = 0.375 SUCS SM D10 = 0.025 AASHTO A-2-4 Nota. Elaboración propia % QUE PASA 201 Tabla 100 Criterios para la asignación de símbolos y nombre de grupo UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (SUCS) ASTM D-2487 “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE TESIS DE GRADO: CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 CALICATA N° C-3 COORDENADAS UTM: N:8427719.735 E:237273.752 CRITERIOS PARA LA ASIGNACIÓN DE SÍMBOLOS DE GRUPO Y NOMBRE DE GRUPO CON EL USO DE ENSAYOS DE LABORATORIO SÍMBOLO NOMBRE DE GRUPO DATOS PARA CLASIFICACIÓN GRAVAS LIMPIAS Cu ≥ 4 y 1 ≤ Cc ≤ 3 GW Grava bien gradada Tipo de Suelo Menos del 5% pasa la malla Nº 200 Cu < 4 ó 1> Cc > 3 GP Grava mal gradada Tipo = Orgánico IP < 4 ó abajo de la línea "A" en la carta de plasticidad GM Grava limosa De la Granulometría GRAVAS GRAVAS CON FINOS IP > 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad GC Grava arcillosa % de Gruesos = 69.13%Más del 50% de la fracción Mas del 12% pasa la malla Nº 200 4 ≤ IP ≤ 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad GC - GM Grava limosa arcillosa % de Finos = 30.87% gruesa es retenida en la malla Nº Cumple los criterios para GW y GM GW - GM Grava bien gradada con limo Total = 100.00% 4 GRAVAS LIMPIAS Y CON SUELOS DE Cumple los criterios para GW y GC o para GW y GC - GM GW - GC Grava bien gradada con arcilla % de Grava = 13.40% FINOS PARTÍCULAS Cumple los criterios para GP y GM GP - GM Grava mal gradada con limo % de Arena = 55.73% Entre el 5 y 12% pasa malla Nº 200 GRUESAS Cumple los criterios para GP y GC o para GP y GC - GM GP - GC Grava mal gradada con arcilla Total = 69.13% Más del 50% es ARENAS LIMPIAS Cu ≥ 6 y 1 ≤ Cc ≤ 3 SW Arena bien gradada Fracción Gruesa retenido en la malla Menos del 5% pasa la malla Nº 200 Cu < 6 ó 1> Cc > 3 SP Arena mal gradada % de Grava = 19.38% IP < 4 ó abajo de la línea "A" en la carta de plasticidad SM Arena limosa % de Arena = 80.62%Nº 200 ARENAS CON FINOS ARENAS IP > 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad SC Arena arcillosa Total = 100.00% Mas del 12% pasa la malla Nº 200 El 50% o más de la fracción 4 ≤ IP ≤ 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad SC - SM Arena limosa arcillosa Coeficientes gruesa pasa la malla Nº 4 Cumple los criterios para SW y SM SW - SM Arena bien gradada con limo Cu = 24.00 ARENAS LIMPIAS Y CON Cumple los criterios para SW y SC o para SW y SC - SM SW - SC Arena bien gradada con arcilla Cc = 0.375 FINOS Cumple los criterios para SP y SM SP - SM Arena mal gradada con limo De Límites de ConsistenciaEntre el 5 y 12% pasa malla Nº 200 Cumple los criterios para SP y SC o para SP y SC - SM SP - SC Arena mal gradada con arcilla LL = NO PRESENTA IP < 4 ó abajo de la línea "A" en la carta de plasticidad ML Limo de baja plasticidad LP = NO PRESENTAInorgánicos IP > 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad CL Arcilla de baja plasticidad IP = NO PRESENTA LIMOS Y ARCILLAS SUELOS DE 4 ≤ IP ≤ 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad CL - ML Arcilla limosa Límite Líquido menor que 50PARTÍCULAS Limo orgánico Orgánicos OL FINAS Arcilla orgánica El 50% o más pasa Se grafica en la carta de plasticidad abajo de la línea "A" MH Limo de alta plasticidadInorgánicos la malla Nº 200 LIMOS Y ARCILLAS Se grafica en la carta de plasticidad arriba de la línea "A" CH Arcilla de alta plasticidad Límite Líquido 50 o mayor Limo orgánico Orgánicos OH Arcilla orgánica SUELOS ALTAMENTE ORGÁNICOS Principalmente materia orgánica de color oscuro Pt Turba CLASIFICACIÓN SUCS SM Arena limosa con grava Nota. Elaboración propia 202 Tabla 101 Carta de plasticidad y diagramas de grabación y clasificación de suelos UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (SUCS) ASTM D-2487 “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE TESIS DE GRADO: CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 CALICATA N° C-3 COORDENADAS UTM: N:8427719.735 E:237273.752 CARTA DE PLASTICIDAD DE CASAGRANDE PARA SUELOS FINOS DIAGRAMA DE GRADACIÓN DE SUELOS GRUESOS 60% 10 9 50% 8 CHOH 40% 7 6 30% 5 20% 4 CLOL MH 3 10% OH GW 2 SP ML 0% CL-ML OL 1 -20% 0% 20% 40% 60% 80% 100% 0 0 2 4 6 8 10-10% LÍMITE LÍQUIDO COEFICIENTE DE UNIFORMIDAD (Cu) DIAGRAMA DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS DEL SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS 100% 90% GW-GM 80% GW-GC GW GP-GM GP 70% ML GP-GCCL GM 60% OL GC MH GC-GM 50% CHOH 40% CL-ML 30% SW-SM SM SW-SC SW20% SC SP-SM SP SC-SM SP-SC 10% 0% 0% 10% 20% 30% 40% 50% 60% 70% 80% 90% 100% RETENIDO EN EL TAMIZ N° 200 CLASIFICACIÓN SUCS SM Arena limosa con grava Nota. Elaboración propia ÍNDICE DE PLASTICIDAD RETENIDO EN EL TAMIZ N° 4 COEFICIENTE DE CURVATURA (Cc) 203 Tabla 102 Clasificación de materiales granulares y materiales limo - arcillosos UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: CLASIFICACIÓN DE SUELOS SEGÚN AASHTO M - 145 TESIS DE “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO GRADO: DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 CALICATA N° C-3 COORDENADAS UTM: N:8427719.735 E:237273.752 DATOS PARA CLASIFICACIÓN De Granulometría De Límites de Consistencia Otros Datos % que pasa el tamiz Nº 10 = 78.08% LL = NO PRESENTA Tipo = Inorgánico % que pasa el tamiz Nº 40 = 60.38% LP = NO PRESENTA % que pasa el tamiz Nº 200 = 30.87% IP = NO PRESENTA MATERIALES GRANULARES MATERIALES LIMO - ARCILLOSOS CLASIFICACIÓN GENERAL (35% o menos pasa el tamiz Nº 200) (más del 35% pasa el tamiz Nº 200) GRUPOS A-1 A-2 A-7 A-3 A-4 A-5 A-6 A-7-5 SUB - GRUPOS A-1-a A-1-b A-2-4 A-2-5 A-2-6 A-2-7 A-7-6 % que pasa el tamiz: Nº 10 50 máx. Nº 40 30 máx. 50 máx. 51 mín. Nº 200 15 máx. 25 máx. 10 máx. 35 máx. 35 máx. 35 máx. 35 máx. 36 mín. 36 mín. 36 mín. 36 mín. Características del material que pasa el tamiz Nº 40 Límite Líquido 40 máx. 41 mín. 40 máx. 41 mín. 40 máx. 41 mín. 40 máx. 41 mín. No Plástico Índice de Plasticidad 6 máx. 6 máx. 10 máx. 10 máx. 11 mín. 11 mín. 10 máx. 10 máx. 11 mín. 11 mín. Índice de Grupo 0 0 0 0 0 4 máx. 4 máx. 8 máx. 12 máx. 16 máx. 20 máx. Fragmentos de piedra grava y Tipos de Material Arena fina Gravas, arenas limosas y arcillosas Suelos limosos Suelos arcillosos arena CLASIFICACIÓN AASTHO A-2-4 (0) = Materiales granulares con partículas finas limosas Nota. Elaboración propia 204 Tabla 103 Cálculo del índice de grupo UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: CLASIFICACIÓN DE SUELOS SEGÚN AASHTO M - 145 TESIS DE “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO GRADO: DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 CALICATA N° C-3 COORDENADAS UTM: N:8427719.735 E:237273.752 100% 70% 90% A-3 A-2-4 60% A-2-4 80% A-2-5A-2-5 A-7-6 A-2-6 A-2-6 50% A-2-7 70% A-2-7 A-2-7 60% A-4 40% A-6 A-5 50% A-2-6 A-6 30% 40% A-7-5 A-1-b A-7-6 20% A-7-5 30% A-2-4 A-2-7 20% A-2-5A-2-5 10% A-2-6 A-2-6 10% A-2-7 A-2-7 0% A-4 A-5 0% -20% 0% A-2-4 20% 40% A-620-%5 80% 100% 0% 10% 20% 30% 40% 50% 60% 70% 80% 90% 100% -10% CÁLCULO DEL ÍNDICE DE GRUPO F = 30.87 F = Porcentaje de partículas sólidas que pasan el tamiz Nº 200 wL = 0.00 wL = Límite líquido Ip = 0.00 Ip = Índice de plasticidad IG = 0.2a + 0.005ac + 0.01bd a = F - 35 a = -4.13 ==> a = 0.00 b = F - 15 b = 15.87 ==> b = 15.87 c = wL - 40 c = -40.00 ==> c = 0.00 d = Ip - 10 d = -10.00 ==> d = 0.00 IG = 0 Nota. Elaboración propia 205 Tabla 104 Procesamiento de datos granulométricos C- 04 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO ENSAYO: ( ASTM D422) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL TESIS DE GRADO: APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-4 COORDENADAS UTM: N:8427589.120 E:237317.332 TAMIZ AASHTO T-27 PESO % RETENIDO % RETENIDO % QUE ESPECIFIC. DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA (mm) RETENIDO PARCIAL ACUMULADO PASA Superior Inferior 3" 75.000 0.00 0.00% 0.00% 100.00% Peso de Muestras 2" 50.800 0.00 0.00% 0.00% 100.00% - - Peso Total Seco (gr.) 1850.10 1½" 38.100 0.00 0.00% 0.00% 100.00% - - Peso Despues de Lavar (gr.) 1265.20 1" 25.400 0.00 0.00% 0.00% 100.00% - - Perdida por Lavado (gr.) 584.90 3/4" 19.000 7.80 0.42% 0.42% 99.58% - - Datos Generales 3/8" 9.500 134.50 7.27% 7.69% 92.31% - - % de Gruesos 68.26% Nº 4 4.760 140.60 7.60% 15.29% 84.71% - - % de Finos 31.74% Nº 8 2.360 180.50 9.76% 25.05% 74.95% - - Total 100.00% Nº 16 1.180 155.30 8.39% 33.44% 66.56% Fracciones de Grava, Arena, Finos Nº 30 0.600 152.20 8.23% 41.67% 58.33% - - % de Grava (Ret. Tamiz N° 4) 15.29% Nº 50 0.300 148.20 8.01% 49.68% 50.32% % de Arena (Pasa N° 4 y Ret. N° 200) 52.97% Nº 100 0.150 198.30 10.72% 60.40% 39.60% % de Finos (Pasa Tamiz N° 200) 31.74% Nº 200 0.075 145.50 7.86% 68.26% 31.74% - - % que pasa el tamiz Nº 8 74.95% < Nº 200 Fondo 7.70 0.42% 68.68% - % que pasa el tamiz Nº 30 58.33% Lavado - 584.9 31.32% 100.00% - % que pasa el tamiz Nº 200 31.74% 100.00% Gradación Ninguna CURVA GRANULOMETRICA 110% 100% 90% 80% 70% 60% 50% 40% 30% 20% 10% 0% 100 10 1 0.1 0.01 ABERTURA (MM) Series2 D30 D10 Series1 Limite Superior Limite Inferior Tamaño Máximo Absoluto = 1" Tamaño Máximo Nominal = 3/8" D60 = 0.7 Cu = 35 CLASIFICACION D30 = 0.07 Cc = 0.35 SUCS SM D10 = 0.02 AASHTO A-2-4 Nota. Elaboración propia % QUE PASA 206 Tabla 105 Criterios para la asignación de símbolos y nombre de grupo UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (SUCS) ASTM D-2487 “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE TESIS DE GRADO: CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-4 COORDENADAS UTM: N:8427589.120 E:237317.332 CRITERIOS PARA LA ASIGNACIÓN DE SÍMBOLOS DE GRUPO Y NOMBRE DE GRUPO CON EL USO DE ENSAYOS DE LABORATORIO SÍMBOLO NOMBRE DE GRUPO DATOS PARA CLASIFICACIÓN GRAVAS LIMPIAS Cu ≥ 4 y 1 ≤ Cc ≤ 3 GW Grava bien gradada Tipo de Suelo Menos del 5% pasa la malla Nº 200 Cu < 4 ó 1> Cc > 3 GP Grava mal gradada Tipo = Orgánico IP < 4 ó abajo de la línea "A" en la carta de plasticidad GM Grava limosa De la Granulometría GRAVAS GRAVAS CON FINOS IP > 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad GC Grava arcillosa % de Gruesos = 68.26% Más del 50% de la fracción Mas del 12% pasa la malla Nº 200 4 ≤ IP ≤ 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad GC - GM Grava limosa arcillosa % de Finos = 31.74% gruesa es retenida en la malla Nº Cumple los criterios para GW y GM GW - GM Grava bien gradada con limo Total = 100.00% 4 GRAVAS LIMPIAS Y CON SUELOS DE Cumple los criterios para GW y GC o para GW y GC - GM GW - GC Grava bien gradada con arcilla % de Grava = 15.29% FINOS PARTÍCULAS Cumple los criterios para GP y GM GP - GM Grava mal gradada con limo % de Arena = 52.97% Entre el 5 y 12% pasa malla Nº 200 GRUESAS Cumple los criterios para GP y GC o para GP y GC - GM GP - GC Grava mal gradada con arcilla Total = 68.26% Más del 50% es ARENAS LIMPIAS Cu ≥ 6 y 1 ≤ Cc ≤ 3 SW Arena bien gradada Fracción Gruesa retenido en la malla Menos del 5% pasa la malla Nº 200 Cu < 6 ó 1> Cc > 3 SP Arena mal gradada % de Grava = 22.40% IP < 4 ó abajo de la línea "A" en la carta de plasticidad SM Arena limosa % de Arena = 77.60% Nº 200 ARENAS CON FINOS ARENAS IP > 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad SC Arena arcillosa Total = 100.00% Mas del 12% pasa la malla Nº 200 El 50% o más de la fracción 4 ≤ IP ≤ 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad SC - SM Arena limosa arcillosa Coeficientes gruesa pasa la malla Nº 4 Cumple los criterios para SW y SM SW - SM Arena bien gradada con limo Cu = 35.00 ARENAS LIMPIAS Y CON Cumple los criterios para SW y SC o para SW y SC - SM SW - SC Arena bien gradada con arcilla Cc = 0.350 FINOS Cumple los criterios para SP y SM SP - SM Arena mal gradada con limo De Límites de Consistencia Entre el 5 y 12% pasa malla Nº 200 Cumple los criterios para SP y SC o para SP y SC - SM SP - SC Arena mal gradada con arcilla LL = NO PRESENTA IP < 4 ó abajo de la línea "A" en la carta de plasticidad ML Limo de baja plasticidad LP = NO PRESENTA Inorgánicos IP > 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad CL Arcilla de baja plasticidad IP = NO PRESENTA LIMOS Y ARCILLAS SUELOS DE 4 ≤ IP ≤ 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad CL - ML Arcilla limosa Límite Líquido menor que 50 PARTÍCULAS Limo orgánico Orgánicos OL FINAS Arcilla orgánica El 50% o más pasa Se grafica en la carta de plasticidad abajo de la línea "A" MH Limo de alta plasticidad Inorgánicos la malla Nº 200 LIMOS Y ARCILLAS Se grafica en la carta de plasticidad arriba de la línea "A" CH Arcilla de alta plasticidad Límite Líquido 50 o mayor Limo orgánico Orgánicos OH Arcilla orgánica SUELOS ALTAMENTE ORGÁNICOS Principalmente materia orgánica de color oscuro Pt Turba CLASIFICACIÓN SUCS SM Arena limosa con grava Nota. Elaboración propia 207 Tabla 106 Carta de plasticidad y diagramas de grabación y clasificación de suelos UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (SUCS) ASTM D-2487 “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE TESIS DE GRADO: CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-4 COORDENADAS UTM: N:8427589.120 E:237317.332 CARTA DE PLASTICIDAD DE CASAGRANDE PARA SUELOS FINOS DIAGRAMA DE GRADACIÓN DE SUELOS GRUESOS 60% 10 9 50% 8 CH OH 40% 7 6 30% 5 20% 4 CL OL MH 3 10% OH GW2 SP ML 0% CL-ML OL 1 -20% 0% 20% 40% 60% 80% 100% 0 0 2 4 6 8 10-10% LÍMITE LÍQUIDO COEFICIENTE DE UNIFORMIDAD (Cu) DIAGRAMA DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS DEL SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS 100% 90% GW-GM 80% GW-GC GW GP-GM GP 70% ML GP-GCCL GM 60% OL GC MH GC-GM 50% CH OH 40% CL-ML 30% SW-SM SM SW-SC SW 20% SC SP-SM SP SC-SM SP-SC10% 0% 0% 10% 20% 30% 40% 50% 60% 70% 80% 90% 100% RETENIDO EN EL TAMIZ N° 200 CLASIFICACIÓN SUCS SM Arena limosa con grava Nota. Elaboración propia ÍNDICE DE PLASTICIDAD RETENIDO EN EL TAMIZ N° 4 COEFICIENTE DE CURVATURA (Cc) 208 Tabla 107 Clasificación de materiales granulares y materiales limo - arcillosos UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: CLASIFICACIÓN DE SUELOS SEGÚN AASHTO M - 145 TESIS DE “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO GRADO: DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-4 COORDENADAS UTM: N:8427589.120 E:237317.332 DATOS PARA CLASIFICACIÓN De Granulometría De Límites de Consistencia Otros Datos % que pasa el tamiz Nº 10 = 74.95% LL = NO PRESENTA Tipo = Inorgánico % que pasa el tamiz Nº 40 = 58.33% LP = NO PRESENTA % que pasa el tamiz Nº 200 = 31.74% IP = NO PRESENTA MATERIALES GRANULARES MATERIALES LIMO - ARCILLOSOS CLASIFICACIÓN GENERAL (35% o menos pasa el tamiz Nº 200) (más del 35% pasa el tamiz Nº 200) GRUPOS A-1 A-2 A-7 A-3 A-4 A-5 A-6 A-7-5 SUB - GRUPOS A-1-a A-1-b A-2-4 A-2-5 A-2-6 A-2-7 A-7-6 % que pasa el tamiz: Nº 10 50 máx. Nº 40 30 máx. 50 máx. 51 mín. Nº 200 15 máx. 25 máx. 10 máx. 35 máx. 35 máx. 35 máx. 35 máx. 36 mín. 36 mín. 36 mín. 36 mín. Características del material que pasa el tamiz Nº 40 Límite Líquido 40 máx. 41 mín. 40 máx. 41 mín. 40 máx. 41 mín. 40 máx. 41 mín. No Plástico Índice de Plasticidad 6 máx. 6 máx. 10 máx. 10 máx. 11 mín. 11 mín. 10 máx. 10 máx. 11 mín. 11 mín. Índice de Grupo 0 0 0 0 0 4 máx. 4 máx. 8 máx. 12 máx. 16 máx. 20 máx. Fragmentos de piedra grava y Tipos de Material Arena fina Gravas, arenas limosas y arcillosas Suelos limosos Suelos arcillosos arena CLASIFICACIÓN AASTHO A-2-4 (0) = Materiales granulares con partículas finas limosas Nota. Elaboración propia 209 Tabla 108 Cálculo del índice de grupo UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: CLASIFICACIÓN DE SUELOS SEGÚN AASHTO M - 145 TESIS DE “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO GRADO: DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-4 COORDENADAS UTM: N:8427589.120 E:237317.332 100% 70% 90% A-3 A-2-4 60% A-2-4 80% A-2-5A-2-5 A-7-6 A-2-6 A-2-6 50% A-2-7 70% A-2-7 A-2-7 60% A-4 40% A-6 A-5 50% A-2-6 A-6 30% 40% A-7-5 A-1-b A-7-6 20% A-7-5 30% A-2-4 A-2-7 20% A-2-5A-2-5 10% A-2-6 A-2-6 10% A-2-7 A-2-7 0% A-4 A-5 -20% 0%A-2-4 20% 40% A-620-50% % 80% 100% 0% 10% 20% 30% 40% 50% 60% 70% 80% 90% 100% -10% CÁLCULO DEL ÍNDICE DE GRUPO F = 31.74 F = Porcentaje de partículas sólidas que pasan el tamiz Nº 200 wL = 0.00 wL = Límite líquido Ip = 0.00 Ip = Índice de plasticidad IG = 0.2a + 0.005ac + 0.01bd a = F - 35 a = -3.26 ==> a = 0.00 b = F - 15 b = 16.74 ==> b = 16.74 c = wL - 40 c = -40.00 ==> c = 0.00 d = Ip - 10 d = -10.00 ==> d = 0.00 IG = 0 Nota. Elaboración propia 210 Tabla 109 Procesamiento de datos granulométricos C- 05 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO ENSAYO: ( ASTM D422) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL TESIS DE GRADO: APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-5 COORDENADAS UTM: N:8427907.378 E:237302.606 TAMIZ AASHTO T-27 PESO % RETENIDO % RETENIDO % QUE ESPECIFIC. DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA (mm) RETENIDO PARCIAL ACUMULADO PASA Superior Inferior 3" 75.000 0.00 0.00% 0.00% 100.00% Peso de Muestras 2" 50.800 0.00 0.00% 0.00% 100.00% - - Peso Total Seco (gr.) 1867.00 1½" 38.100 0.00 0.00% 0.00% 100.00% - - Peso Despues de Lavar (gr.) 1456.00 1" 25.400 0.00 0.00% 0.00% 100.00% - - Perdida por Lavado (gr.) 411.00 3/4" 19.000 24.30 1.30% 1.30% 98.70% - - Datos Generales 3/8" 9.500 89.00 4.77% 6.07% 93.93% - - % de Gruesos 77.24% Nº 4 4.760 179.00 9.59% 15.66% 84.34% - - % de Finos 22.76% Nº 8 2.360 187.40 10.04% 25.69% 74.31% - - Total 100.00% Nº 16 1.180 179.20 9.60% 35.29% 64.71% Fracciones de Grava, Arena, Finos Nº 30 0.600 146.50 7.85% 43.14% 56.86% - - % de Grava (Ret. Tamiz N° 4) 15.66% Nº 50 0.300 175.70 9.41% 52.55% 47.45% % de Arena (Pasa N° 4 y Ret. N° 200) 61.58% Nº 100 0.150 274.60 14.71% 67.26% 32.74% % de Finos (Pasa Tamiz N° 200) 22.76% Nº 200 0.075 186.30 9.98% 77.24% 22.76% - - % que pasa el tamiz Nº 8 74.31% < Nº 200 Fondo 3.30 0.18% 77.41% - % que pasa el tamiz Nº 30 56.86% Lavado - 411.0 22.59% 100.00% - % que pasa el tamiz Nº 200 22.76% 100.00% Gradación Ninguna CURVA GRANULOMETRICA 110% 100% 90% 80% 70% 60% 50% 40% 30% 20% 10% 0% 100 10 1 0.1 0.01 ABERTURA (MM) Series2 D30 D10 Series1 Limite Superior Limite Inferior Tamaño Máximo Absoluto = 1" Tamaño Máximo Nominal = 3/8" D60 = 0.8 Cu = 20 CLASIFICACION D30 = 0.13 Cc = 0.52813 SUCS SM D10 = 0.04 AASHTO A-2-4 Nota. Elaboración propia % QUE PASA 211 Tabla 110 Criterios para la asignación de símbolos y nombre de grupo UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (SUCS) ASTM D-2487 “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE TESIS DE GRADO: CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-5 COORDENADAS UTM: N:8427907.378 E:237302.606 CRITERIOS PARA LA ASIGNACIÓN DE SÍMBOLOS DE GRUPO Y NOMBRE DE GRUPO CON EL USO DE ENSAYOS DE LABORATORIO SÍMBOLO NOMBRE DE GRUPO DATOS PARA CLASIFICACIÓN GRAVAS LIMPIAS Cu ≥ 4 y 1 ≤ Cc ≤ 3 GW Grava bien gradada Tipo de Suelo Menos del 5% pasa la malla Nº 200 Cu < 4 ó 1> Cc > 3 GP Grava mal gradada Tipo = Orgánico IP < 4 ó abajo de la línea "A" en la carta de plasticidad GM Grava limosa De la Granulometría GRAVAS GRAVAS CON FINOS IP > 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad GC Grava arcillosa % de Gruesos = 77.24% Más del 50% de la fracción Mas del 12% pasa la malla Nº 200 4 ≤ IP ≤ 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad GC - GM Grava limosa arcillosa % de Finos = 22.76% gruesa es retenida en la malla Nº Cumple los criterios para GW y GM GW - GM Grava bien gradada con limo Total = 100.00% 4 GRAVAS LIMPIAS Y CON SUELOS DE Cumple los criterios para GW y GC o para GW y GC - GM GW - GC Grava bien gradada con arcilla % de Grava = 15.66% FINOS PARTÍCULAS Cumple los criterios para GP y GM GP - GM Grava mal gradada con limo % de Arena = 61.58% Entre el 5 y 12% pasa malla Nº 200 GRUESAS Cumple los criterios para GP y GC o para GP y GC - GM GP - GC Grava mal gradada con arcilla Total = 77.24% Más del 50% es ARENAS LIMPIAS Cu ≥ 6 y 1 ≤ Cc ≤ 3 SW Arena bien gradada Fracción Gruesa retenido en la malla Menos del 5% pasa la malla Nº 200 Cu < 6 ó 1> Cc > 3 SP Arena mal gradada % de Grava = 20.27% IP < 4 ó abajo de la línea "A" en la carta de plasticidad SM Arena limosa % de Arena = 79.73% Nº 200 ARENAS CON FINOS ARENAS IP > 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad SC Arena arcillosa Total = 100.00% Mas del 12% pasa la malla Nº 200 El 50% o más de la fracción 4 ≤ IP ≤ 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad SC - SM Arena limosa arcillosa Coeficientes gruesa pasa la malla Nº 4 Cumple los criterios para SW y SM SW - SM Arena bien gradada con limo Cu = 20.00 ARENAS LIMPIAS Y CON Cumple los criterios para SW y SC o para SW y SC - SM SW - SC Arena bien gradada con arcilla Cc = 0.528 FINOS Cumple los criterios para SP y SM SP - SM Arena mal gradada con limo De Límites de Consistencia Entre el 5 y 12% pasa malla Nº 200 Cumple los criterios para SP y SC o para SP y SC - SM SP - SC Arena mal gradada con arcilla LL = NO PRESENTA IP < 4 ó abajo de la línea "A" en la carta de plasticidad ML Limo de baja plasticidad LP = NO PRESENTA Inorgánicos IP > 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad CL Arcilla de baja plasticidad IP = NO PRESENTA LIMOS Y ARCILLAS SUELOS DE 4 ≤ IP ≤ 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad CL - ML Arcilla limosa Límite Líquido menor que 50 PARTÍCULAS Limo orgánico Orgánicos OL FINAS Arcilla orgánica El 50% o más pasa Se grafica en la carta de plasticidad abajo de la línea "A" MH Limo de alta plasticidad Inorgánicos la malla Nº 200 LIMOS Y ARCILLAS Se grafica en la carta de plasticidad arriba de la línea "A" CH Arcilla de alta plasticidad Límite Líquido 50 o mayor Limo orgánico Orgánicos OH Arcilla orgánica SUELOS ALTAMENTE ORGÁNICOS Principalmente materia orgánica de color oscuro Pt Turba CLASIFICACIÓN SUCS SM Arena limosa con grava Nota. Elaboración propia 212 Tabla 111 Carta de plasticidad y diagramas de grabación y clasificación de suelos UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (SUCS) ASTM D-2487 “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE TESIS DE GRADO: CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-5 COORDENADAS UTM: N:8427907.378 E:237302.606 CARTA DE PLASTICIDAD DE CASAGRANDE PARA SUELOS FINOS DIAGRAMA DE GRADACIÓN DE SUELOS GRUESOS 60% 10 9 50% 8 CH OH 40% 7 6 30% 5 20% 4 CL OL MH 3 10% OH GW 2 SP ML 0% CL-ML OL 1 -20% 0% 20% 40% 60% 80% 100% 0 0 2 4 6 8 10 -10% LÍMITE LÍQUIDO COEFICIENTE DE UNIFORMIDAD (Cu) DIAGRAMA DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS DEL SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS 100% 90% GW-GM 80% GW-GC GW GP-GM GP 70% ML GP-GC CL GM 60% OL GC MH GC-GM 50% CH OH 40% CL-ML 30% SW-SM SM SW-SC SW 20% SC SP-SM SP SC-SM SP-SC10% 0% 0% 10% 20% 30% 40% 50% 60% 70% 80% 90% 100% RETENIDO EN EL TAMIZ N° 200 CLASIFICACIÓN SUCS SM Arena limosa con grava Nota. Elaboración propia ÍNDICE DE PLASTICIDAD RETENIDO EN EL TAMIZ N° 4 COEFICIENTE DE CURVATURA (Cc) 213 Tabla 112 Clasificación de materiales granulares y materiales limo - arcillosos UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: CLASIFICACIÓN DE SUELOS SEGÚN AASHTO M - 145 TESIS DE “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO GRADO: DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-5 COORDENADAS UTM: N:8427907.378 E:237302.606 DATOS PARA CLASIFICACIÓN De Granulometría De Límites de Consistencia Otros Datos % que pasa el tamiz Nº 10 = 74.31% LL = NO PRESENTA Tipo = Inorgánico % que pasa el tamiz Nº 40 = 56.86% LP = NO PRESENTA % que pasa el tamiz Nº 200 = 22.76% IP = NO PRESENTA MATERIALES GRANULARES MATERIALES LIMO - ARCILLOSOS CLASIFICACIÓN GENERAL (35% o menos pasa el tamiz Nº 200) (más del 35% pasa el tamiz Nº 200) GRUPOS A-1 A-2 A-7 A-3 A-4 A-5 A-6 A-7-5 SUB - GRUPOS A-1-a A-1-b A-2-4 A-2-5 A-2-6 A-2-7 A-7-6 % que pasa el tamiz: Nº 10 50 máx. Nº 40 30 máx. 50 máx. 51 mín. Nº 200 15 máx. 25 máx. 10 máx. 35 máx. 35 máx. 35 máx. 35 máx. 36 mín. 36 mín. 36 mín. 36 mín. Características del material que pasa el tamiz Nº 40 Límite Líquido 40 máx. 41 mín. 40 máx. 41 mín. 40 máx. 41 mín. 40 máx. 41 mín. No Plástico Índice de Plasticidad 6 máx. 6 máx. 10 máx. 10 máx. 11 mín. 11 mín. 10 máx. 10 máx. 11 mín. 11 mín. Índice de Grupo 0 0 0 0 0 4 máx. 4 máx. 8 máx. 12 máx. 16 máx. 20 máx. Fragmentos de piedra grava y Tipos de Material Arena fina Gravas, arenas limosas y arcillosas Suelos limosos Suelos arcillosos arena CLASIFICACIÓN AASTHO A-2-4 (0) = Materiales granulares con partículas finas limosas Nota. Elaboración propia 214 Tabla 113 Cálculo del índice de grupo UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: CLASIFICACIÓN DE SUELOS SEGÚN AASHTO M - 145 TESIS DE “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO GRADO: DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-5 COORDENADAS UTM: N:8427907.378 E:237302.606 100% 70% 90% A-3 A-2-4 60% A-2-4 80% A-2-5A-2-5 A-7-6 A-2-6 A-2-6 50% A-2-7 70% A-2-7 A-2-7 60% A-4 40% A-6 A-5 50% A-2-6 A-6 30% 40% A-7-5 A-1-b A-7-6 20% A-7-5 30% A-2-4 A-2-7 20% A-2-5A-2-5 10% A-2-6 A-2-6 10% A-2-7 A-2-7 0% A-4 A-5 -20% 0%A-2-40% 20% 40% A-620-%5 80% 100% 0% 10% 20% 30% 40% 50% 60% 70% 80% 90% 100% -10% CÁLCULO DEL ÍNDICE DE GRUPO F = 22.76 F = Porcentaje de partículas sólidas que pasan el tamiz Nº 200 wL = 0.00 wL = Límite líquido Ip = 0.00 Ip = Índice de plasticidad IG = 0.2a + 0.005ac + 0.01bd a = F - 35 a = -12.24 ==> a = 0.00 b = F - 15 b = 7.76 ==> b = 7.76 c = wL - 40 c = -40.00 ==> c = 0.00 d = Ip - 10 d = -10.00 ==> d = 0.00 IG = 0 Nota. Elaboración propia 215 Tabla 114 Procesamiento de datos granulométricos C- 06 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO ENSAYO: ( ASTM D422) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL TESIS DE GRADO: APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-6 COORDENADAS UTM: N:8427799.906 E:237336.748 TAMIZ AASHTO T-27 PESO % RETENIDO % RETENIDO % QUE ESPECIFIC. DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA (mm) RETENIDO PARCIAL ACUMULADO PASA Superior Inferior 3" 75.000 0.00 0.00% 0.00% 100.00% Peso de Muestras 2" 50.800 0.00 0.00% 0.00% 100.00% - - Peso Total Seco (gr.) 1716.00 1½" 38.100 0.00 0.00% 0.00% 100.00% - - Peso Despues de Lavar (gr.) 1150.00 1" 25.400 0.00 0.00% 0.00% 100.00% - - Perdida por Lavado (gr.) 566.00 3/4" 19.000 56.50 3.29% 3.29% 96.71% - - Datos Generales 3/8" 9.500 75.00 4.37% 7.66% 92.34% - - % de Gruesos 62.23% Nº 4 4.760 100.30 5.84% 13.51% 86.49% - - % de Finos 37.77% Nº 8 2.360 95.90 5.59% 19.10% 80.90% - - Total 100.00% Nº 16 1.180 87.00 5.07% 24.17% 75.83% Fracciones de Grava, Arena, Finos Nº 30 0.600 77.00 4.49% 28.65% 71.35% - - % de Grava (Ret. Tamiz N° 4) 13.51% Nº 50 0.300 115.60 6.74% 35.39% 64.61% % de Arena (Pasa N° 4 y Ret. N° 200) 48.72% Nº 100 0.150 244.40 14.24% 49.63% 50.37% % de Finos (Pasa Tamiz N° 200) 37.77% Nº 200 0.075 216.20 12.60% 62.23% 37.77% - - % que pasa el tamiz Nº 8 80.90% < Nº 200 Fondo 8.10 0.47% 62.70% - % que pasa el tamiz Nº 30 71.35% Lavado - 566.0 37.30% 100.00% - % que pasa el tamiz Nº 200 37.77% 100.00% Gradación Ninguna CURVA GRANULOMETRICA 110% 100% 90% 80% 70% 60% 50% 40% 30% 20% 10% 0% 100 10 1 0.1 0.01 ABERTURA (MM) Series2 D30 D10 Series1 Limite Superior Limite Inferior Tamaño Máximo Absoluto = 1" Tamaño Máximo Nominal = 3/8" D60 = 0.24 Cu = 9.6 CLASIFICACION D30 = 0.06 Cc = 0.6 SUCS SM D10 = 0.025 AASHTO A-4 Nota. Elaboración propia % QUE PASA 216 Tabla 115 Criterios para la asignación de símbolos y nombre de grupo UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (SUCS) ASTM D-2487 “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE TESIS DE GRADO: CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-6 COORDENADAS UTM: N:8427799.906 E:237336.748 CRITERIOS PARA LA ASIGNACIÓN DE SÍMBOLOS DE GRUPO Y NOMBRE DE GRUPO CON EL USO DE ENSAYOS DE LABORATORIO SÍMBOLO NOMBRE DE GRUPO DATOS PARA CLASIFICACIÓN GRAVAS LIMPIAS Cu ≥ 4 y 1 ≤ Cc ≤ 3 GW Grava bien gradada Tipo de Suelo Menos del 5% pasa la malla Nº 200 Cu < 4 ó 1> Cc > 3 GP Grava mal gradada Tipo = Orgánico IP < 4 ó abajo de la línea "A" en la carta de plasticidad GM Grava limosa De la Granulometría GRAVAS GRAVAS CON FINOS IP > 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad GC Grava arcillosa % de Gruesos = 62.23% Más del 50% de la fracción Mas del 12% pasa la malla Nº 200 4 ≤ IP ≤ 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad GC - GM Grava limosa arcillosa % de Finos = 37.77% gruesa es retenida en la malla Nº Cumple los criterios para GW y GM GW - GM Grava bien gradada con limo Total = 100.00% 4 GRAVAS LIMPIAS Y CON SUELOS DE Cumple los criterios para GW y GC o para GW y GC - GM GW - GC Grava bien gradada con arcilla % de Grava = 13.51% FINOS PARTÍCULAS Cumple los criterios para GP y GM GP - GM Grava mal gradada con limo % de Arena = 48.72% Entre el 5 y 12% pasa malla Nº 200 GRUESAS Cumple los criterios para GP y GC o para GP y GC - GM GP - GC Grava mal gradada con arcilla Total = 62.23% Más del 50% es ARENAS LIMPIAS Cu ≥ 6 y 1 ≤ Cc ≤ 3 SW Arena bien gradada Fracción Gruesa retenido en la malla Menos del 5% pasa la malla Nº 200 Cu < 6 ó 1> Cc > 3 SP Arena mal gradada % de Grava = 21.71% IP < 4 ó abajo de la línea "A" en la carta de plasticidad SM Arena limosa % de Arena = 78.29% Nº 200 ARENAS CON FINOS ARENAS IP > 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad SC Arena arcillosa Total = 100.00% Mas del 12% pasa la malla Nº 200 El 50% o más de la fracción 4 ≤ IP ≤ 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad SC - SM Arena limosa arcillosa Coeficientes gruesa pasa la malla Nº 4 Cumple los criterios para SW y SM SW - SM Arena bien gradada con limo Cu = 9.60 ARENAS LIMPIAS Y CON Cumple los criterios para SW y SC o para SW y SC - SM SW - SC Arena bien gradada con arcilla Cc = 0.600 FINOS Cumple los criterios para SP y SM SP - SM Arena mal gradada con limo De Límites de Consistencia Entre el 5 y 12% pasa malla Nº 200 Cumple los criterios para SP y SC o para SP y SC - SM SP - SC Arena mal gradada con arcilla LL = NO PRESENTA IP < 4 ó abajo de la línea "A" en la carta de plasticidad ML Limo de baja plasticidad LP = NO PRESENTA Inorgánicos IP > 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad CL Arcilla de baja plasticidad IP = NO PRESENTA LIMOS Y ARCILLAS SUELOS DE 4 ≤ IP ≤ 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad CL - ML Arcilla limosa Límite Líquido menor que 50 PARTÍCULAS Limo orgánico Orgánicos OL FINAS Arcilla orgánica El 50% o más pasa Se grafica en la carta de plasticidad abajo de la línea "A" MH Limo de alta plasticidad Inorgánicos la malla Nº 200 LIMOS Y ARCILLAS Se grafica en la carta de plasticidad arriba de la línea "A" CH Arcilla de alta plasticidad Límite Líquido 50 o mayor Limo orgánico Orgánicos OH Arcilla orgánica SUELOS ALTAMENTE ORGÁNICOS Principalmente materia orgánica de color oscuro Pt Turba CLASIFICACIÓN SUCS SM Arena limosa Nota. Elaboración propia 217 Tabla 116 Carta de plasticidad y diagramas de grabación y clasificación de suelos UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (SUCS) ASTM D-2487 “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE TESIS DE GRADO: CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-6 COORDENADAS UTM: N:8427799.906 E:237336.748 CARTA DE PLASTICIDAD DE CASAGRANDE PARA SUELOS FINOS DIAGRAMA DE GRADACIÓN DE SUELOS GRUESOS 60% 10 9 50% 8 CH OH 40% 7 GP 6 SP30% 5 20% 4 CL OL MH 3 10% OH GW 2 SP ML 0% CL-ML OL 1 -20% 0% 20% 40% 60% 80% 100% 0 0 2 4 6 8 10-10% LÍMITE LÍQUIDO COEFICIENTE DE UNIFORMIDAD (Cu) DIAGRAMA DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS DEL SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS 100% 90% GW-GM 80% GW-GC GW GP-GM GP70% ML GP-GC CL GM 60% OL GC MH GC-GM 50% CH OH40% CL-ML 30% SW-SM SM SW-SC SW 20% SC SP-SM SP SC-SM SP-SC 10% 0% 0% 10% 20% 30% 40% 50% 60% 70% 80% 90% 100% RETENIDO EN EL TAMIZ N° 200 CLASIFICACIÓN SUCS SM Arena limosa Nota. Elaboración propia ÍNDICE DE PLASTICIDAD RETENIDO EN EL TAMIZ N° 4 COEFICIENTE DE CURVATURA (Cc) 218 Tabla 117 Clasificación de materiales granulares y materiales limo - arcillosos UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: CLASIFICACIÓN DE SUELOS SEGÚN AASHTO M - 145 TESIS DE “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO GRADO: DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-6 COORDENADAS UTM: N:8427799.906 E:237336.748 DATOS PARA CLASIFICACIÓN De Granulometría De Límites de Consistencia Otros Datos % que pasa el tamiz Nº 10 = 80.90% LL = NO PRESENTA Tipo = Inorgánico % que pasa el tamiz Nº 40 = 71.35% LP = NO PRESENTA % que pasa el tamiz Nº 200 = 37.77% IP = NO PRESENTA MATERIALES GRANULARES MATERIALES LIMO - ARCILLOSOS CLASIFICACIÓN GENERAL (35% o menos pasa el tamiz Nº 200) (más del 35% pasa el tamiz Nº 200) GRUPOS A-1 A-2 A-7 A-3 A-4 A-5 A-6 A-7-5 SUB - GRUPOS A-1-a A-1-b A-2-4 A-2-5 A-2-6 A-2-7 A-7-6 % que pasa el tamiz: Nº 10 50 máx. Nº 40 30 máx. 50 máx. 51 mín. Nº 200 15 máx. 25 máx. 10 máx. 35 máx. 35 máx. 35 máx. 35 máx. 36 mín. 36 mín. 36 mín. 36 mín. Características del material que pasa el tamiz Nº 40 Límite Líquido 40 máx. 41 mín. 40 máx. 41 mín. 40 máx. 41 mín. 40 máx. 41 mín. No Plástico Índice de Plasticidad 6 máx. 6 máx. 10 máx. 10 máx. 11 mín. 11 mín. 10 máx. 10 máx. 11 mín. 11 mín. Índice de Grupo 0 0 0 0 0 4 máx. 4 máx. 8 máx. 12 máx. 16 máx. 20 máx. Fragmentos de piedra grava y Tipos de Material Arena fina Gravas, arenas limosas y arcillosas Suelos limosos Suelos arcillosos arena CLASIFICACIÓN AASTHO A-4 (1) = Principalmente partículas finas limosas Nota. Elaboración propia 219 Tabla 118 Cálculo del índice de grupo UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: CLASIFICACIÓN DE SUELOS SEGÚN AASHTO M - 145 TESIS DE “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO GRADO: DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-6 COORDENADAS UTM: N:8427799.906 E:237336.748 100% 70% 90% A-3 A-2-4 60% A-2-4 80% A-2-5A-2-5 A-7-6 A-2-6 A-2-6 50% A-2-7 70% A-2-7 A-2-7 60% A-4 40% A-6 A-5 50% A-2-6 A-6 30% 40% A-7-5 A-1-b A-7-6 20% A-7-5 30% A-2-4 A-2-7 20% A-2-5A-2-5 10% A-2-6 A-2-6 10% A-2-7 A-2-7 0% A-4 A-5 -20% 0%A-2-4 20% 40% A-2-50% 60% 80% 100% 0% 10% 20% 30% 40% 50% 60% 70% 80% 90% 100% -10% CÁLCULO DEL ÍNDICE DE GRUPO F = 37.77 F = Porcentaje de partículas sólidas que pasan el tamiz Nº 200 wL = 0.00 wL = Límite líquido Ip = 0.00 Ip = Índice de plasticidad IG = 0.2a + 0.005ac + 0.01bd a = F - 35 a = 2.77 ==> a = 2.77 b = F - 15 b = 22.77 ==> b = 22.77 c = wL - 40 c = -40.00 ==> c = 0.00 d = Ip - 10 d = -10.00 ==> d = 0.00 IG = 1 Nota. Elaboración propia 220 Tabla 119 Procesamiento de datos granulométricos C- 07 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO ENSAYO: ( ASTM D422) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL TESIS DE GRADO: APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-7 COORDENADAS UTM: N:8427689.280 E:237385.876 TAMIZ AASHTO T-27 PESO % RETENIDO % RETENIDO % QUE ESPECIFIC. DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA (mm) RETENIDO PARCIAL ACUMULADO PASA Superior Inferior 3" 75.000 0.00 0.00% 0.00% 100.00% Peso de Muestras 2" 50.800 0.00 0.00% 0.00% 100.00% - - Peso Total Seco (gr.) 1680.00 1½" 38.100 0.00 0.00% 0.00% 100.00% - - Peso Despues de Lavar (gr.) 1120.00 1" 25.400 0.00 0.00% 0.00% 100.00% - - Perdida por Lavado (gr.) 560.00 3/4" 19.000 46.30 2.76% 2.76% 97.24% - - Datos Generales 3/8" 9.500 84.00 5.00% 7.76% 92.24% - - % de Gruesos 61.81% Nº 4 4.760 120.00 7.14% 14.90% 85.10% - - % de Finos 38.19% Nº 8 2.360 105.00 6.25% 21.15% 78.85% - - Total 100.00% Nº 16 1.180 87.00 5.18% 26.33% 73.67% Fracciones de Grava, Arena, Finos Nº 30 0.600 75.00 4.46% 30.79% 69.21% - - % de Grava (Ret. Tamiz N° 4) 14.90% Nº 50 0.300 115.60 6.88% 37.67% 62.33% % de Arena (Pasa N° 4 y Ret. N° 200) 46.91% Nº 100 0.150 215.50 12.83% 50.50% 49.50% % de Finos (Pasa Tamiz N° 200) 38.19% Nº 200 0.075 190.00 11.31% 61.81% 38.19% - - % que pasa el tamiz Nº 8 78.85% < Nº 200 Fondo 6.30 0.38% 62.18% - % que pasa el tamiz Nº 30 69.21% Lavado - 560.0 37.82% 100.00% - % que pasa el tamiz Nº 200 38.19% 100.00% Gradación Ninguna CURVA GRANULOMETRICA 110% 100% 90% 80% 70% 60% 50% 40% 30% 20% 10% 0% 100 10 1 0.1 0.01 ABERTURA (MM) Series2 D30 D10 Series1 Limite Superior Limite Inferior Tamaño Máximo Absoluto = 1" Tamaño Máximo Nominal = 3/8" D60 = 0.24 Cu = 12 CLASIFICACION D30 = 0.05 Cc = 0.52083 SUCS SM D10 = 0.02 AASHTO A-4 Nota. Elaboración propia % QUE PASA 221 Tabla 120 Criterios para la asignación de símbolos y nombre de grupo UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (SUCS) ASTM D-2487 “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE TESIS DE GRADO: CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-7 COORDENADAS UTM: N:8427689.280 E:237385.876 CRITERIOS PARA LA ASIGNACIÓN DE SÍMBOLOS DE GRUPO Y NOMBRE DE GRUPO CON EL USO DE ENSAYOS DE LABORATORIO SÍMBOLO NOMBRE DE GRUPO DATOS PARA CLASIFICACIÓN GRAVAS LIMPIAS Cu ≥ 4 y 1 ≤ Cc ≤ 3 GW Grava bien gradada Tipo de Suelo Menos del 5% pasa la malla Nº 200 Cu < 4 ó 1> Cc > 3 GP Grava mal gradada Tipo = Orgánico IP < 4 ó abajo de la línea "A" en la carta de plasticidad GM Grava limosa De la Granulometría GRAVAS GRAVAS CON FINOS IP > 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad GC Grava arcillosa % de Gruesos = 61.81% Más del 50% de la fracción Mas del 12% pasa la malla Nº 200 4 ≤ IP ≤ 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad GC - GM Grava limosa arcillosa % de Finos = 38.19% gruesa es retenida en la malla Nº Cumple los criterios para GW y GM GW - GM Grava bien gradada con limo Total = 100.00% 4 GRAVAS LIMPIAS Y CON SUELOS DE Cumple los criterios para GW y GC o para GW y GC - GM GW - GC Grava bien gradada con arcilla % de Grava = 14.90% FINOS PARTÍCULAS Cumple los criterios para GP y GM GP - GM Grava mal gradada con limo % de Arena = 46.91% Entre el 5 y 12% pasa malla Nº 200 GRUESAS Cumple los criterios para GP y GC o para GP y GC - GM GP - GC Grava mal gradada con arcilla Total = 61.81% Más del 50% es ARENAS LIMPIAS Cu ≥ 6 y 1 ≤ Cc ≤ 3 SW Arena bien gradada Fracción Gruesa retenido en la malla Menos del 5% pasa la malla Nº 200 Cu < 6 ó 1> Cc > 3 SP Arena mal gradada % de Grava = 24.10% IP < 4 ó abajo de la línea "A" en la carta de plasticidad SM Arena limosa % de Arena = 75.90% Nº 200 ARENAS CON FINOS ARENAS IP > 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad SC Arena arcillosa Total = 100.00% Mas del 12% pasa la malla Nº 200 El 50% o más de la fracción 4 ≤ IP ≤ 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad SC - SM Arena limosa arcillosa Coeficientes gruesa pasa la malla Nº 4 Cumple los criterios para SW y SM SW - SM Arena bien gradada con limo Cu = 12.00 ARENAS LIMPIAS Y CON Cumple los criterios para SW y SC o para SW y SC - SM SW - SC Arena bien gradada con arcilla Cc = 0.521 FINOS Cumple los criterios para SP y SM SP - SM Arena mal gradada con limo De Límites de Consistencia Entre el 5 y 12% pasa malla Nº 200 Cumple los criterios para SP y SC o para SP y SC - SM SP - SC Arena mal gradada con arcilla LL = NO PRESENTA IP < 4 ó abajo de la línea "A" en la carta de plasticidad ML Limo de baja plasticidad LP = NO PRESENTA Inorgánicos IP > 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad CL Arcilla de baja plasticidad IP = NO PRESENTA LIMOS Y ARCILLAS SUELOS DE 4 ≤ IP ≤ 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad CL - ML Arcilla limosa Límite Líquido menor que 50 PARTÍCULAS Limo orgánico Orgánicos OL FINAS Arcilla orgánica El 50% o más pasa Se grafica en la carta de plasticidad abajo de la línea "A" MH Limo de alta plasticidad Inorgánicos la malla Nº 200 LIMOS Y ARCILLAS Se grafica en la carta de plasticidad arriba de la línea "A" CH Arcilla de alta plasticidad Límite Líquido 50 o mayor Limo orgánico Orgánicos OH Arcilla orgánica SUELOS ALTAMENTE ORGÁNICOS Principalmente materia orgánica de color oscuro Pt Turba CLASIFICACIÓN SUCS SM Arena limosa Nota. Elaboración propia 222 Tabla 121 Carta de plasticidad y diagramas de grabación y clasificación de suelos UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (SUCS) ASTM D-2487 “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE TESIS DE GRADO: CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-7 COORDENADAS UTM: N:8427689.280 E:237385.876 CARTA DE PLASTICIDAD DE CASAGRANDE PARA SUELOS FINOS DIAGRAMA DE GRADACIÓN DE SUELOS GRUESOS 60% 10 9 50% 8 CH OH 40% 7 GP 6 SP 30% 5 20% 4 CL OL MH 3 10% OH GW 2 SP ML 0% CL-ML OL 1 -20% 0% 20% 40% 60% 80% 100% 0 0 2 4 6 8 10 -10% LÍMITE LÍQUIDO COEFICIENTE DE UNIFORMIDAD (Cu) DIAGRAMA DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS DEL SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS 100% 90% GW-GM 80% GW-GC GW GP-GM GP 70% ML GP-GC CL GM 60% OL GC MH GC-GM 50% CH OH 40% CL-ML 30% SW-SM SM SW-SC SW 20% SC SP-SM SP 10% SC-SM SP-SC 0% 0% 10% 20% 30% 40% 50% 60% 70% 80% 90% 100% RETENIDO EN EL TAMIZ N° 200 CLASIFICACIÓN SUCS SM Arena limosa Nota. Elaboración propia ÍNDICE DE PLASTICIDAD RETENIDO EN EL TAMIZ N° 4 COEFICIENTE DE CURVATURA (Cc) 223 Tabla 122 Clasificación de materiales granulares y materiales limo - arcillosos UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (SUCS) ASTM D-2487 TESIS DE “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO GRADO: DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-7 COORDENADAS UTM: N:8427689.280 E:237385.876 DATOS PARA CLASIFICACIÓN De Granulometría De Límites de Consistencia Otros Datos % que pasa el tamiz Nº 10 = 78.85% LL = NO PRESENTA Tipo = Inorgánico % que pasa el tamiz Nº 40 = 69.21% LP = NO PRESENTA % que pasa el tamiz Nº 200 = 38.19% IP = NO PRESENTA MATERIALES GRANULARES MATERIALES LIMO - ARCILLOSOS CLASIFICACIÓN GENERAL (35% o menos pasa el tamiz Nº 200) (más del 35% pasa el tamiz Nº 200) GRUPOS A-1 A-2 A-7 A-3 A-4 A-5 A-6 A-7-5 SUB - GRUPOS A-1-a A-1-b A-2-4 A-2-5 A-2-6 A-2-7 A-7-6 % que pasa el tamiz: Nº 10 50 máx. Nº 40 30 máx. 50 máx. 51 mín. Nº 200 15 máx. 25 máx. 10 máx. 35 máx. 35 máx. 35 máx. 35 máx. 36 mín. 36 mín. 36 mín. 36 mín. Características del material que pasa el tamiz Nº 40 Límite Líquido 40 máx. 41 mín. 40 máx. 41 mín. 40 máx. 41 mín. 40 máx. 41 mín.No Plástico Índice de Plasticidad 6 máx. 6 máx. 10 máx. 10 máx. 11 mín. 11 mín. 10 máx. 10 máx. 11 mín. 11 mín. Índice de Grupo 0 0 0 0 0 4 máx. 4 máx. 8 máx. 12 máx. 16 máx. 20 máx. Fragmentos de piedra grava y Tipos de Material Arena fina Gravas, arenas limosas y arcillosas Suelos limosos Suelos arcillosos arena CLASIFICACIÓN AASTHO A-4 (1) = Principalmente partículas finas limosas Nota. Elaboración propia 224 Tabla 123 Cálculo del índice de grupo UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (SUCS) ASTM D-2487 TESIS DE “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO GRADO: DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-7 COORDENADAS UTM: N:8427689.280 E:237385.876 100% 70% 90% A-3 A-2-4 60% A-2-4 80% A-2-5A-2-5 A-7-6 A-2-6 A-2-6 50% A-2-7 70% A-2-7 A-2-7 60% A-4 40% A-6 A-5 50% A-2-6 A-6 30% 40% A-7-5 A-1-b A-7-6 20% A-7-5 30% A-2-4 A-2-7 20% A-2-5A-2-5 10% A-2-6 A-2-6 10% A-2-7 A-2-7 0% A-4 A-5 -20% 0%A-2-4 20% 40% A-620-%50% 80% 100% 0% 10% 20% 30% 40% 50% 60% 70% 80% 90% 100% -10% CÁLCULO DEL ÍNDICE DE GRUPO F = 38.19 F = Porcentaje de partículas sólidas que pasan el tamiz Nº 200 wL = 0.00 wL = Límite líquido Ip = 0.00 Ip = Índice de plasticidad IG = 0.2a + 0.005ac + 0.01bd a = F - 35 a = 3.19 ==> a = 3.19 b = F - 15 b = 23.19 ==> b = 23.19 c = wL - 40 c = -40.00 ==> c = 0.00 d = Ip - 10 d = -10.00 ==> d = 0.00 IG = 1 Nota. Elaboración propia 225 Tabla 124 Procesamiento de datos granulométricos C- 08 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO ENSAYO: ( ASTM D422) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL TESIS DE GRADO: APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-8 COORDENADAS UTM: N:8427821.057 E:237405.284 TAMIZ AASHTO T-27 PESO % RETENIDO % RETENIDO % QUE ESPECIFIC. DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA (mm) RETENIDO PARCIAL ACUMULADO PASA Superior Inferior 3" 75.000 0.00 0.00% 0.00% 100.00% Peso de Muestras 2" 50.800 0.00 0.00% 0.00% 100.00% - - Peso Total Seco (gr.) 1830.00 1½" 38.100 0.00 0.00% 0.00% 100.00% - - Peso Despues de Lavar (gr.) 1240.00 1" 25.400 0.00 0.00% 0.00% 100.00% - - Perdida por Lavado (gr.) 590.00 3/4" 19.000 14.20 0.78% 0.78% 99.22% - - Datos Generales 3/8" 9.500 87.10 4.76% 5.54% 94.46% - - % de Gruesos 64.29% Nº 4 4.760 119.00 6.50% 12.04% 87.96% - - % de Finos 35.71% Nº 8 2.360 156.90 8.57% 20.61% 79.39% - - Total 100.00% Nº 16 1.180 128.20 7.01% 27.62% 72.38% Fracciones de Grava, Arena, Finos Nº 30 0.600 146.30 7.99% 35.61% 64.39% - - % de Grava (Ret. Tamiz N° 4) 12.04% Nº 50 0.300 156.20 8.54% 44.15% 55.85% % de Arena (Pasa N° 4 y Ret. N° 200) 52.25% Nº 100 0.150 198.50 10.85% 54.99% 45.01% % de Finos (Pasa Tamiz N° 200) 35.71% Nº 200 0.075 170.10 9.30% 64.29% 35.71% - - % que pasa el tamiz Nº 8 79.39% < Nº 200 Fondo 4.70 0.26% 64.55% - % que pasa el tamiz Nº 30 64.39% Lavado - 590.0 35.45% 100.00% - % que pasa el tamiz Nº 200 35.71% 100.00% Gradación Ninguna CURVA GRANULOMETRICA 110% 100% 90% 80% 70% 60% 50% 40% 30% 20% 10% 0% 100 10 1 0.1 0.01 ABERTURA (MM) Series2 D30 D10 Series1 Limite Superior Limite Inferior Tamaño Máximo Absoluto = 1" Tamaño Máximo Nominal = 3/8" D60 = 0.4 Cu = 20 CLASIFICACION D30 = 0.06 Cc = 0.45 SUCS SM D10 = 0.02 AASHTO A-4 Nota. Elaboración propia % QUE PASA 226 Tabla 125 Criterios para la asignación de símbolos y nombre de grupo UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (SUCS) ASTM D-2487 “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO TESIS DE GRADO: DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-8 COORDENADAS UTM: N:8427821.057 E:237405.284 CRITERIOS PARA LA ASIGNACIÓN DE SÍMBOLOS DE GRUPO Y NOMBRE DE GRUPO CON EL USO DE ENSAYOS DE LABORATORIO SÍMBOLO NOMBRE DE GRUPO DATOS PARA CLASIFICACIÓN GRAVAS LIMPIAS Cu ≥ 4 y 1 ≤ Cc ≤ 3 GW Grava bien gradada Tipo de Suelo Menos del 5% pasa la malla Nº 200 Cu < 4 ó 1> Cc > 3 GP Grava mal gradada Tipo = Orgánico IP < 4 ó abajo de la línea "A" en la carta de plasticidad GM Grava limosa De la Granulometría GRAVAS GRAVAS CON FINOS IP > 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad GC Grava arcillosa % de Gruesos = 64.29% Más del 50% de la fracción Mas del 12% pasa la malla Nº 200 4 ≤ IP ≤ 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad GC - GM Grava limosa arcillosa % de Finos = 35.71% gruesa es retenida en la malla Nº Cumple los criterios para GW y GM GW - GM Grava bien gradada con limo Total = 100.00% 4 GRAVAS LIMPIAS Y CON SUELOS DE Cumple los criterios para GW y GC o para GW y GC - GM GW - GC Grava bien gradada con arcilla % de Grava = 12.04% FINOS PARTÍCULAS Cumple los criterios para GP y GM GP - GM Grava mal gradada con limo % de Arena = 52.25% Entre el 5 y 12% pasa malla Nº 200 GRUESAS Cumple los criterios para GP y GC o para GP y GC - GM GP - GC Grava mal gradada con arcilla Total = 64.29% Más del 50% es ARENAS LIMPIAS Cu ≥ 6 y 1 ≤ Cc ≤ 3 SW Arena bien gradada Fracción Gruesa retenido en la malla Menos del 5% pasa la malla Nº 200 Cu < 6 ó 1> Cc > 3 SP Arena mal gradada % de Grava = 18.73% IP < 4 ó abajo de la línea "A" en la carta de plasticidad SM Arena limosa % de Arena = 81.27% Nº 200 ARENAS CON FINOS ARENAS IP > 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad SC Arena arcillosa Total = 100.00% Mas del 12% pasa la malla Nº 200 El 50% o más de la fracción 4 ≤ IP ≤ 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad SC - SM Arena limosa arcillosa Coeficientes gruesa pasa la malla Nº 4 Cumple los criterios para SW y SM SW - SM Arena bien gradada con limo Cu = 20.00 ARENAS LIMPIAS Y CON Cumple los criterios para SW y SC o para SW y SC - SM SW - SC Arena bien gradada con arcilla Cc = 0.450 FINOS Cumple los criterios para SP y SM SP - SM Arena mal gradada con limo De Límites de Consistencia Entre el 5 y 12% pasa malla Nº 200 Cumple los criterios para SP y SC o para SP y SC - SM SP - SC Arena mal gradada con arcilla LL = NO PRESENTA IP < 4 ó abajo de la línea "A" en la carta de plasticidad ML Limo de baja plasticidad LP = NO PRESENTA Inorgánicos IP > 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad CL Arcilla de baja plasticidad IP = NO PRESENTA LIMOS Y ARCILLAS SUELOS DE 4 ≤ IP ≤ 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad CL - ML Arcilla limosa Límite Líquido menor que 50 PARTÍCULAS Limo orgánico Orgánicos OL FINAS Arcilla orgánica El 50% o más pasa Se grafica en la carta de plasticidad abajo de la línea "A" MH Limo de alta plasticidad Inorgánicos la malla Nº 200 LIMOS Y ARCILLAS Se grafica en la carta de plasticidad arriba de la línea "A" CH Arcilla de alta plasticidad Límite Líquido 50 o mayor Limo orgánico Orgánicos OH Arcilla orgánica SUELOS ALTAMENTE ORGÁNICOS Principalmente materia orgánica de color oscuro Pt Turba CLASIFICACIÓN SUCS SM Arena limosa Nota. Elaboración propia 227 Tabla 126 Carta de plasticidad y diagramas de grabación y clasificación de suelos UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (SUCS) ASTM D-2487 “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO TESIS DE GRADO: DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-8 COORDENADAS UTM: N:8427821.057 E:237405.284 CARTA DE PLASTICIDAD DE CASAGRANDE PARA SUELOS FINOS DIAGRAMA DE GRADACIÓN DE SUELOS GRUESOS 60% 10 9 50% 8 CH OH 40% 7 6 30% 5 20% 4 CL OL MH 3 10% OH GW 2 SP ML 1 0% CL-ML OL -20% 0% 20% 40% 60% 80% 100% 0 0 2 4 6 8 10 -10% LÍMITE LÍQUIDO COEFICIENTE DE UNIFORMIDAD (Cu) DIAGRAMA DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS DEL SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS 100% 90% GW-GM 80% GW-GC GW GP-GM GP 70% ML GP-GC CL GM 60% OL GC MH GC-GM 50% CH OH 40% CL-ML 30% SW-SM SM SW-SC SW 20% SC SP-SM SP SC-SM SP-SC10% 0% 0% 10% 20% 30% 40% 50% 60% 70% 80% 90% 100% RETENIDO EN EL TAMIZ N° 200 CLASIFICACIÓN SUCS SM Arena limosa Nota. Elaboración propia ÍNDICE DE PLASTICIDAD RETENIDO EN EL TAMIZ N° 4 COEFICIENTE DE CURVATURA (Cc) 228 Tabla 127 Clasificación de materiales granulares y materiales limo - arcillosos UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (SUCS) ASTM D-2487 TESIS DE “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO GRADO: DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-8 COORDENADAS UTM: N:8427821.057 E:237405.284 DATOS PARA CLASIFICACIÓN De Granulometría De Límites de Consistencia Otros Datos % que pasa el tamiz Nº 10 = 79.39% LL = NO PRESENTA Tipo = Inorgánico % que pasa el tamiz Nº 40 = 64.39% LP = NO PRESENTA % que pasa el tamiz Nº 200 = 35.71% IP = NO PRESENTA MATERIALES GRANULARES MATERIALES LIMO - ARCILLOSOS CLASIFICACIÓN GENERAL (35% o menos pasa el tamiz Nº 200) (más del 35% pasa el tamiz Nº 200) GRUPOS A-1 A-2 A-7 A-3 A-4 A-5 A-6 A-7-5 SUB - GRUPOS A-1-a A-1-b A-2-4 A-2-5 A-2-6 A-2-7 A-7-6 % que pasa el tamiz: Nº 10 50 máx. Nº 40 30 máx. 50 máx. 51 mín. Nº 200 15 máx. 25 máx. 10 máx. 35 máx. 35 máx. 35 máx. 35 máx. 36 mín. 36 mín. 36 mín. 36 mín. Características del material que pasa el tamiz Nº 40 Límite Líquido 40 máx. 41 mín. 40 máx. 41 mín. 40 máx. 41 mín. 40 máx. 41 mín. No Plástico Índice de Plasticidad 6 máx. 6 máx. 10 máx. 10 máx. 11 mín. 11 mín. 10 máx. 10 máx. 11 mín. 11 mín. Índice de Grupo 0 0 0 0 0 4 máx. 4 máx. 8 máx. 12 máx. 16 máx. 20 máx. Fragmentos de piedra grava y Tipos de Material Arena fina Gravas, arenas limosas y arcillosas Suelos limosos Suelos arcillosos arena CLASIFICACIÓN AASTHO A-4 (0) = Principalmente partículas finas limosas Nota. Elaboración propia 229 Tabla 128 Cálculo del índice de grupo UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (SUCS) ASTM D-2487 TESIS DE “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO GRADO: DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-8 COORDENADAS UTM: N:8427821.057 E:237405.284 100% 70% 90% A-3 A-2-4 60% A-2-4 80% A-2-5A-2-5 A-7-6 A-2-6 A-2-6 50% A-2-7 70% A-2-7 A-2-7 60% A-4 40% A-6 A-5 50% A-2-6 A-6 30% 40% A-7-5 A-1-b A-7-6 20% A-7-5 30% A-2-4 A-2-7 20% A-2-5A-2-5 10% A-2-6 A-2-6 A-5 10% A-2-7 A-4 A-2-7 0% A-2-4 A-2-5 0% -20% 0% 20% 40% 60% 80% 100% 0% 10% 20% 30% 40% 50% 60% 70% 80% 90% 100% -10% CÁLCULO DEL ÍNDICE DE GRUPO F = 35.71 F = Porcentaje de partículas sólidas que pasan el tamiz Nº 200 wL = 0.00 wL = Límite líquido Ip = 0.00 Ip = Índice de plasticidad IG = 0.2a + 0.005ac + 0.01bd a = F - 35 a = 0.71 ==> a = 0.71 b = F - 15 b = 20.71 ==> b = 20.71 c = wL - 40 c = -40.00 ==> c = 0.00 d = Ip - 10 d = -10.00 ==> d = 0.00 IG = 0 Nota. Elaboración propia 230 Tabla 129 Procesamiento de datos granulométricos C- 09 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO ENSAYO: ( ASTM D422) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL TESIS DE GRADO: APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-9 COORDENADAS UTM: N:8427721.394 E:237463.783 TAMIZ AASHTO T-27 PESO % RETENIDO % RETENIDO % QUE ESPECIFIC. DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA (mm) RETENIDO PARCIAL ACUMULADO PASA Superior Inferior 3" 75.000 0.00 0.00% 0.00% 100.00% Peso de Muestras 2" 50.800 0.00 0.00% 0.00% 100.00% - - Peso Total Seco (gr.) 1870.00 1½" 38.100 0.00 0.00% 0.00% 100.00% - - Peso Despues de Lavar (gr.) 1340.00 1" 25.400 0.00 0.00% 0.00% 100.00% - - Perdida por Lavado (gr.) 530.00 3/4" 19.000 7.20 0.39% 0.39% 99.61% - - Datos Generales 3/8" 9.500 118.10 6.32% 6.70% 93.30% - - % de Gruesos 68.29% Nº 4 4.760 148.50 7.94% 14.64% 85.36% - - % de Finos 31.71% Nº 8 2.360 190.30 10.18% 24.82% 75.18% - - Total 100.00% Nº 16 1.180 180.40 9.65% 34.47% 65.53% Fracciones de Grava, Arena, Finos Nº 30 0.600 149.60 8.00% 42.47% 57.53% - - % de Grava (Ret. Tamiz N° 4) 14.64% Nº 50 0.300 158.20 8.46% 50.93% 49.07% % de Arena (Pasa N° 4 y Ret. N° 200) 53.65% Nº 100 0.150 179.50 9.60% 60.52% 39.48% % de Finos (Pasa Tamiz N° 200) 31.71% Nº 200 0.075 145.20 7.76% 68.29% 31.71% - - % que pasa el tamiz Nº 8 75.18% < Nº 200 Fondo 8.20 0.44% 68.73% - % que pasa el tamiz Nº 30 57.53% Lavado - 530.0 31.27% 100.00% - % que pasa el tamiz Nº 200 31.71% 100.00% Gradación Ninguna CURVA GRANULOMETRICA 110% 100% 90% 80% 70% 60% 50% 40% 30% 20% 10% 0% 100 10 1 0.1 0.01 ABERTURA (MM) Series2 D30 D10 Series1 Limite Superior Limite Inferior Tamaño Máximo Absoluto = 1" Tamaño Máximo Nominal = 3/8" D60 = 0.75 Cu = 37.5 CLASIFICACION D30 = 0.07 Cc = 0.32667 SUCS SM D10 = 0.02 AASHTO A-2-4 Nota. Elaboración propia % QUE PASA 231 Tabla 130 Criterios para la asignación de símbolos y nombre de grupo UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (SUCS) ASTM D-2487 TESIS DE “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO GRADO: DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-9 COORDENADAS UTM: N:8427721.394 E:237463.783 CRITERIOS PARA LA ASIGNACIÓN DE SÍMBOLOS DE GRUPO Y NOMBRE DE GRUPO CON EL USO DE ENSAYOS DE LABORATORIO SÍMBOLO NOMBRE DE GRUPO DATOS PARA CLASIFICACIÓN GRAVAS LIMPIAS Cu ≥ 4 y 1 ≤ Cc ≤ 3 GW Grava bien gradada Tipo de Suelo Menos del 5% pasa la malla Nº 200 Cu < 4 ó 1> Cc > 3 GP Grava mal gradada Tipo = Orgánico IP < 4 ó abajo de la línea "A" en la carta de plasticidad GM Grava limosa De la Granulometría GRAVAS GRAVAS CON FINOS IP > 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad GC Grava arcillosa % de Gruesos = 68.29% Más del 50% de la fracción Mas del 12% pasa la malla Nº 200 4 ≤ IP ≤ 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad GC - GM Grava limosa arcillosa % de Finos = 31.71% gruesa es retenida en la malla Nº Cumple los criterios para GW y GM GW - GM Grava bien gradada con limo Total = 100.00% 4 GRAVAS LIMPIAS Y CON SUELOS DE Cumple los criterios para GW y GC o para GW y GC - GM GW - GC Grava bien gradada con arcilla % de Grava = 14.64% FINOS PARTÍCULAS Cumple los criterios para GP y GM GP - GM Grava mal gradada con limo % de Arena = 53.65% Entre el 5 y 12% pasa malla Nº 200 GRUESAS Cumple los criterios para GP y GC o para GP y GC - GM GP - GC Grava mal gradada con arcilla Total = 68.29% Más del 50% es ARENAS LIMPIAS Cu ≥ 6 y 1 ≤ Cc ≤ 3 SW Arena bien gradada Fracción Gruesa retenido en la malla Menos del 5% pasa la malla Nº 200 Cu < 6 ó 1> Cc > 3 SP Arena mal gradada % de Grava = 21.44% IP < 4 ó abajo de la línea "A" en la carta de plasticidad SM Arena limosa % de Arena = 78.56% Nº 200 ARENAS CON FINOS ARENAS IP > 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad SC Arena arcillosa Total = 100.00% Mas del 12% pasa la malla Nº 200 El 50% o más de la fracción 4 ≤ IP ≤ 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad SC - SM Arena limosa arcillosa Coeficientes gruesa pasa la malla Nº 4 Cumple los criterios para SW y SM SW - SM Arena bien gradada con limo Cu = 37.50 ARENAS LIMPIAS Y CON Cumple los criterios para SW y SC o para SW y SC - SM SW - SC Arena bien gradada con arcilla Cc = 0.327 FINOS Cumple los criterios para SP y SM SP - SM Arena mal gradada con limo De Límites de Consistencia Entre el 5 y 12% pasa malla Nº 200 Cumple los criterios para SP y SC o para SP y SC - SM SP - SC Arena mal gradada con arcilla LL = NO PRESENTA IP < 4 ó abajo de la línea "A" en la carta de plasticidad ML Limo de baja plasticidad LP = NO PRESENTA Inorgánicos IP > 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad CL Arcilla de baja plasticidad IP = NO PRESENTA LIMOS Y ARCILLAS SUELOS DE 4 ≤ IP ≤ 7 y arriba de la línea "A" en la carta de plasticidad CL - ML Arcilla limosa Límite Líquido menor que 50 PARTÍCULAS Limo orgánico Orgánicos OL FINAS Arcilla orgánica El 50% o más pasa Se grafica en la carta de plasticidad abajo de la línea "A" MH Limo de alta plasticidad Inorgánicos la malla Nº 200 LIMOS Y ARCILLAS Se grafica en la carta de plasticidad arriba de la línea "A" CH Arcilla de alta plasticidad Límite Líquido 50 o mayor Limo orgánico Orgánicos OH Arcilla orgánica SUELOS ALTAMENTE ORGÁNICOS Principalmente materia orgánica de color oscuro Pt Turba CLASIFICACIÓN SUCS SM Arena limosa Nota. Elaboración propia 232 Tabla 131 Carta de plasticidad y diagramas de grabación y clasificación de suelos UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (SUCS) ASTM D-2487 TESIS DE “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO GRADO: DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: CALICATA N° C-9 COORDENADAS UTM: N:8427721.394 E:237463.783 CARTA DE PLASTICIDAD DE CASAGRANDE PARA SUELOS FINOS DIAGRAMA DE GRADACIÓN DE SUELOS GRUESOS 60% 10 9 50% 8 CH OH 40% 7 6 30% 5 20% 4 CL OL MH 3 10% OH GW 2 SP ML 0% CL-ML OL 1 -20% 0% 20% 40% 60% 80% 100% 0 0 2 4 6 8 10 -10% LÍMITE LÍQUIDO COEFICIENTE DE UNIFORMIDAD (Cu) DIAGRAMA DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS DEL SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS 100% 90% GW-GM 80% GW-GC GW GP-GM GP 70% ML GP-GC CL GM 60% OL GC MH GC-GM 50% CH OH 40% CL-ML 30% SW-SM SM SW-SC SW 20% SC SP-SM SP SC-SM SP-SC10% 0% 0% 10% 20% 30% 40% 50% 60% 70% 80% 90% 100% RETENIDO EN EL TAMIZ N° 200 CLASIFICACIÓN SUCS SM Arena limosa Nota. Elaboración propia ÍNDICE DE PLASTICIDAD RETENIDO EN EL TAMIZ N° 4 COEFICIENTE DE CURVATURA (Cc) 233 Tabla 132 Clasificación de materiales granulares y materiales limo - arcillosos UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (SUCS) ASTM D-2487 TESIS DE “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO GRADO: DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-9 COORDENADAS UTM: N:8427721.394 E:237463.783 DATOS PARA CLASIFICACIÓN De Granulometría De Límites de Consistencia Otros Datos % que pasa el tamiz Nº 10 = 75.18% LL = NO PRESENTA Tipo = Inorgánico % que pasa el tamiz Nº 40 = 57.53% LP = NO PRESENTA % que pasa el tamiz Nº 200 = 31.71% IP = NO PRESENTA MATERIALES GRANULARES MATERIALES LIMO - ARCILLOSOS CLASIFICACIÓN GENERAL (35% o menos pasa el tamiz Nº 200) (más del 35% pasa el tamiz Nº 200) GRUPOS A-1 A-2 A-7 A-3 A-4 A-5 A-6 A-7-5 SUB - GRUPOS A-1-a A-1-b A-2-4 A-2-5 A-2-6 A-2-7 A-7-6 % que pasa el tamiz: Nº 10 50 máx. Nº 40 30 máx. 50 máx. 51 mín. Nº 200 15 máx. 25 máx. 10 máx. 35 máx. 35 máx. 35 máx. 35 máx. 36 mín. 36 mín. 36 mín. 36 mín. Características del material que pasa el tamiz Nº 40 Límite Líquido 40 máx. 41 mín. 40 máx. 41 mín. 40 máx. 41 mín. 40 máx. 41 mín. No Plástico Índice de Plasticidad 6 máx. 6 máx. 10 máx. 10 máx. 11 mín. 11 mín. 10 máx. 10 máx. 11 mín. 11 mín. Índice de Grupo 0 0 0 0 0 4 máx. 4 máx. 8 máx. 12 máx. 16 máx. 20 máx. Fragmentos de piedra grava y Tipos de Material Arena fina Gravas, arenas limosas y arcillosas Suelos limosos Suelos arcillosos arena CLASIFICACIÓN AASTHO A-2-4 (0) = Materiales granulares con partículas finas limosas Nota. Elaboración propia 234 Tabla 133 Cálculo del índice de grupo UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (SUCS) ASTM D-2487 TESIS DE “COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE CIMENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO GRADO: DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAMENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA-CANAS-CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 20/11/2019 CALICATA N° C-9 COORDENADAS UTM: N:8427721.394 E:237463.783 100% 70% 90% A-3 A-2-4 60% A-2-4 80% A-2-5A-2-5 A-7-6 A-2-6 A-2-6 50% A-2-7 70% A-2-7 A-2-7 60% A-4 40% A-6 A-5 50% A-2-6 A-6 30% 40% A-7-5 A-1-b A-7-6 20% A-7-5 30% A-2-4 A-2-7 20% A-2-5A-2-5 10% A-2-6 A-2-6 10% A-2-7 A-2-7 0% A-4 A-5 -20% 0%A-2-4 20% 40% A-2-50% 60% 80% 100% 0% 10% 20% 30% 40% 50% 60% 70% 80% 90% 100% -10% CÁLCULO DEL ÍNDICE DE GRUPO F = 31.71 F = Porcentaje de partículas sólidas que pasan el tamiz Nº 200 wL = 0.00 wL = Límite líquido Ip = 0.00 Ip = Índice de plasticidad IG = 0.2a + 0.005ac + 0.01bd a = F - 35 a = -3.29 ==> a = 0.00 b = F - 15 b = 16.71 ==> b = 16.71 c = wL - 40 c = -40.00 ==> c = 0.00 d = Ip - 10 d = -10.00 ==> d = 0.00 IG = 0 Nota. Elaboración propia 235 3.6.4. Procesamiento de datos de límite de Atterberg Para el procesamiento de datos en las 09 calicatas realizadas no se presentó el límite líquido y limite plástico Tabla 134 Datos de limite líquido y limite plástico UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: LIMITES DE ATTERBERG “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO CALICATA N° COORDENADAS UTM: N: E: LIMITE LIQUIDO NUMERO DE GOLPES PESO DE LA TARA (gr.) PESO TARA + SUELO HUMEDO (gr.) PESO TARA + SUELO SECO (gr.) PESO DE AGUA (gr.) N.P. PESO DEL SUELO SECO (gr.) CONTENIDO DE HUMEDAD (%) LIMITE PLÁSTICO PESO DE LA TARA (gr.) PESO TARA + SUELO HUMEDO (gr.) PESO TARA + SUELO SECO (gr.) PESO DEL AGUA (gr.) N.P. PESO DEL SUELO SECO (gr.) CONTENIDO DE HUMEDAD (%) LIMITE LIQUIDO 26% 25% 24% N.P. 23% 22% 10 100 NUMERO DE GOLPES MIN. VERTICAL Nota. Elaboración propia CONTENIDO DE HUMEDAD(%) 236 3.6.5. Procesamiento de datos de SPT Tabla 135 Resolución de datos de SPT punto - 01 Procedimiento de Calculo: Punto 01 procesamiento de datos para obtener el angulo de friccion en el punto 01 φ=0.36∗( φ=3.5∗√(Ns φ=27.1+0.3N φ=√(20*Nspt) N° GOLPES N₆₀=1.10×N Cn=(1∗Ns N)₇₀+25 pt)+20 spt- +20 PROFUNDIDAD STP spt pt)/(N₆₀) (Bowels, (Muramach, 0.00054Nspt² (Hatanaka y 1995) 1974) Wolff, 1989 Uchida, 1996) 0.3 8.00 8.80 0.91 27.02 29.90 29.47 32.65 0.6 4.00 4.40 0.91 26.01 27.00 28.29 28.94 0.9 7.00 7.70 0.91 26.76 29.26 29.17 31.83 1.2 8.00 8.80 0.91 27.02 29.90 29.47 32.65 1.5 9.00 9.90 0.91 27.27 30.50 29.76 33.42 1.8 12.00 13.20 0.91 28.02 32.12 30.62 35.49 2.1 10.00 11.00 0.91 27.52 31.07 30.05 34.14 2.4 12.00 13.20 0.91 28.02 32.12 30.62 35.49 2.7 17.00 18.70 0.91 29.28 34.43 32.04 38.44 3 12.00 13.20 0.91 28.02 32.12 30.62 35.49 3.3 11.00 12.10 0.91 27.77 31.61 30.33 34.83 3.6 7.00 7.70 0.91 26.76 29.26 29.17 31.83 3.9 12.00 13.20 0.91 28.02 32.12 30.62 35.49 4.2 16.00 17.60 0.91 29.03 34.00 31.76 37.89 4.5 19.00 20.90 0.91 29.79 35.26 32.61 39.49 4.8 25.00 27.50 0.91 31.30 37.50 34.26 42.36 5.1 25.00 27.50 0.91 31.30 37.50 34.26 42.36 45.00 40.00 35.00 Bowels, 1995 30.00 Muramach, 1974 25.00 Wolff, 1989 20.00 Hatanaka y Uchida, 15.00 1996 10.00 5.00 0.00 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5 1.8 2.1 2.4 2.7 3 3.3 3.6 3.9 4.2 4.5 4.8 5.1 Relación del ángulo de fricción vs profundidad punto 01 Nota. Elaboración propia 237 Tabla 136 Capacidad de carga: Terzaghi CAPACIDAD DE CARGA : TERZAGHI DATOS DE ENTRADA. ZAPATAS TIPO Numero de zapatas Z-01 Z-02 Z-03 Z-04 Z-05 Angulo de fricción interna: 29.76 30.24 31.57 30.69 31.57 ° Base de la cimentación (B): 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 m. Profundidad de cimentación (Df): 1.2 1.5 1.8 2.1 2.4 m. Cohesión(c.): 0 0 0 0 0 Tn/m3 Peso especifico (y) 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 Tn/m3 FORMULAS PARA EL CALCULO DE CAPACIDAD DE CARGA : Factores de Capacidad Cimentaciones cuadradas Calculo de la capacidad admisible mediante el metodo de Terzaghi Punto 01 N° de Zapatas Z-01 Z-02 Z-03 Z-04 Z-05 Nq= 17.90 18.90 22.03 19.92 22.03 0.89399666 Nc= 33.06 34.14 37.48 35.24 37.48 1 Ny= 21.61 23.20 28.30 24.83 28.30 qc= 46.70 58.32 79.00 80.23 99.49 Tn/m2 FS= 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 qadm= 15.57 19.44 26.33 26.74 33.16 Tn/m2 qadm= 1.56 1.94 2.63 2.67 3.32 kg/cm2 Nota. Elaboración propia 238 Tabla 137 Capacidad de carga: Meyerhof CAPACIDAD DE CARGA : MEYERHOF DATOS DE ENTRADA. ZAPATAS TIPO Numero de zapatas Z-01 Z-02 Z-03 Z-04 Z-05 Angulo de fricción interna: 29.76 30.24 31.57 30.69 31.57 º Base de la cimentación (B): 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 m. Longitud de la cimentacion (L): 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 m. Profundidad de cimentación (Df): 1.20 1.50 1.80 2.10 2.40 m. Cohesión(c.): 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Tn/m2 Peso específico: 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 Tn/m3 Inclinacion de carga 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 º FORMULAS PARA EL RESPECTIVO CÁLCULO : FACTORES DE FORMA FACTORES DE PROFUNDIDAD FACTORES DE INCLINACION Tabla 33 Calculo de la capacidad admisible mediante el metodo de Meyerhof Punto 01 N° de Zapatas Z-01 Z-02 Z-03 Z-04 Z-05 Nq 17.90 18.90 22.03 19.92 22.03 Nc 33.06 34.14 37.48 35.24 37.48 Ny 21.61 23.20 28.30 24.83 28.30 Fcs 1.54 1.55 1.59 1.57 1.59 Fcd 1.40 1.40 1.40 1.40 1.40 Fci = Fqi 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Fqs 2.22 2.05 1.82 1.82 1.98 Fqd 1.13 1.16 1.22 1.22 1.18 Fys 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 Fyd 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Fyi 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 qc= 95.25 99.82 114.75 106.58 127.09 Tn/m2 FS 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 qadm= 31.75 33.27 38.25 35.53 42.36 Tn/m2 qadm= 3.17 3.33 3.82 3.55 4.24 kg/cm2 Nota. Elaboración propia 239 Tabla 138 Resolución de datos de SPT punto - 02 Procedimiento de Calculo: Punto 02 procesamiento de datos para obtener el angulo de friccion en el punto 02 φ=0.36∗( φ=3.5∗√(Ns φ=27.1+0.3Ns φ=√(20*Nspt) N° GOLPES N₆₀=1.10 Cn=(1∗Ns N)₇₀+25 pt)+20 pt- +20 PROFUNDIDAD STP ×Nspt pt)/(N₆₀) (Bowels, (Muramach, 0.00054Nspt² (Hatanaka y 1995) 1974) Wolff, 1989 Uchida, 1996) 0.3 6.00 6.60 0.91 26.51 28.57 28.88 30.95 0.6 7.00 7.70 0.91 26.76 29.26 29.17 31.83 0.9 7.00 7.70 0.91 26.76 29.26 29.17 31.83 1.2 8.00 8.80 0.91 27.02 29.90 29.47 32.65 1.5 11.00 12.10 0.91 27.77 31.61 30.33 34.83 1.8 14.00 15.40 0.91 28.53 33.10 31.19 36.73 2.1 12.00 13.20 0.91 28.02 32.12 30.62 35.49 2.4 11.00 12.10 0.91 27.77 31.61 30.33 34.83 2.7 15.00 16.50 0.91 28.78 33.56 31.48 37.32 3 14.00 15.40 0.91 28.53 33.10 31.19 36.73 3.3 11.00 12.10 0.91 27.77 31.61 30.33 34.83 3.6 12.00 13.20 0.91 28.02 32.12 30.62 35.49 3.9 12.00 13.20 0.91 28.02 32.12 30.62 35.49 4.2 18.00 19.80 0.91 29.54 34.85 32.33 38.97 4.5 25.00 27.50 0.91 31.30 37.50 34.26 42.36 4.8 23.00 25.30 0.91 30.80 36.79 33.71 41.45 5.1 25.00 27.50 0.91 31.30 37.50 34.26 42.36 45.00 40.00 Bowels, 1995 35.00 30.00 Muramach, 1974 25.00 Wolff, 1989 20.00 15.00 Hatanaka y 10.00 uchida , 1996 5.00 0.00 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5 1.8 2.1 2.4 2.7 3 3.3 3.6 3.9 4.2 4.5 4.8 5.1 Relación del ángulo de fricción vs profundidad punto 02 Nota. Elaboración propia 240 Tabla 139 Capacidad de carga: Terzaghi CAPACIDAD DE CARGA : TERZAGHI DATOS DE ENTRADA. Numero de zapatas Z-01 Z-02 Z-03 Z-04 Z-05 Angulo de fricción interna: 29.76 31.14 32.39 31.57 31.14 ° Base de la cimentación (B): 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 m. Profundidad de cimentación (Df): 1.2 1.5 1.8 2.1 2.4 m. Cohesión(c.): 0 0 0 0 0 Tn/m3 Peso especifico (y) 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 Tn/m3 FORMULAS PARA EL CALCULO DE CAPACIDAD DE CARGA : Factores de Capacidad Cimentaciones cuadradas Calculo de la capacidad admisible mediante el metodo de Terzaghi Punto 02 N° de Zapatas Z-01 Z-02 Z-03 Z-04 Z-05 Nq= 17.90 20.96 24.26 22.03 20.96 Nc= 33.06 36.35 39.82 37.48 36.35 Ny= 21.61 26.53 32.05 28.30 26.53 qc= 46.70 65.18 87.55 89.25 94.42 Tn/m2 FS= 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 qadm= 15.57 21.73 29.18 29.75 31.47 Tn/m2 qadm= 1.56 2.17 2.92 2.97 3.15 kg/cm2 Nota. Elaboración propia 241 Tabla 140 Capacidad de carga: Meyerhof CAPACIDAD DE CARGA : MEYERHOF DATOS DE ENTRADA. ZAPATAS TIPO Numero de zapatas Z-01 Z-02 Z-03 Z-04 Z-05 Angulo de fricción interna: 29.76 31.14 32.39 31.57 31.14 º Base de la cimentación (B): 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 m. Longitud de la cimentacion (L): 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 m. Profundidad de cimentación (Df): 1.20 1.50 1.80 2.10 2.40 m. Cohesión(c.): 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Tn/m2 Peso específico: 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 Tn/m3 Inclinacion de carga 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 º FORMULAS PARA EL RESPECTIVO CÁLCULO : FACTORES DE FORMA FACTORES DE PROFUNDIDAD FACTORES DE INCLINACION Tabla 37 Calculo de la capacidad admisible mediante el metodo de Meyerhof Punto 02 N° de Zapatas Z-01 Z-02 Z-03 Z-04 Z-05 Nq 17.90 20.96 24.26 22.03 20.96 Nc 33.06 36.35 39.82 37.48 36.35 Ny 21.61 26.53 32.05 28.30 26.53 Fcs 1.54 1.58 1.61 1.59 1.58 Fcd 1.40 1.40 1.40 1.40 1.40 Fci = Fqi 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Fqs 1.61 1.71 2.23 2.04 1.64 Fqd 1.28 1.25 1.12 1.16 1.27 Fys 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 Fyd 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Fyi 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 qc= 80.71 102.04 139.78 124.72 110.96 Tn/m2 FS 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 qadm= 26.90 34.01 46.59 41.57 36.99 Tn/m2 qadm= 2.69 3.40 4.66 4.16 3.70 kg/cm2 Nota. Elaboración propia 242 Tabla 141 Resolución de datos de SPT punto - 03 Procedimiento de Calculo: Punto 03 procesamiento de datos para obtener el angulo de friccion en el punto 03 φ=√(20*Nspt φ=0.36∗( φ=3.5∗√(Ns φ=27.1+0.3Ns N° )+20 N₆₀=1.10 Cn=(1∗Ns N)₇₀+25 pt)+20 pt- PROFUNDIDAD GOLPES (Hatanaka y ×Nspt pt)/(N₆₀) (Bowels, (Muramach, 0.00054Nspt² STP Uchida, 1995) 1974) Wolff, 1989 1996) 0.3 5.00 5.50 0.91 26.26 27.83 28.59 30.00 0.6 4.00 4.40 0.91 26.01 27.00 28.29 28.94 0.9 8.00 8.80 0.91 27.02 29.90 29.47 32.65 1.2 7.00 7.70 0.91 26.76 29.26 29.17 31.83 1.5 11.00 12.10 0.91 27.77 31.61 30.33 34.83 1.8 13.00 14.30 0.91 28.28 32.62 30.91 36.12 2.1 14.00 15.40 0.91 28.53 33.10 31.19 36.73 2.4 14.00 15.40 0.91 28.53 33.10 31.19 36.73 2.7 17.00 18.70 0.91 29.28 34.43 32.04 38.44 3 12.00 13.20 0.91 28.02 32.12 30.62 35.49 3.3 11.00 12.10 0.91 27.77 31.61 30.33 34.83 3.6 9.00 9.90 0.91 27.27 30.50 29.76 33.42 3.9 12.00 13.20 0.91 28.02 32.12 30.62 35.49 4.2 17.00 18.70 0.91 29.28 34.43 32.04 38.44 4.5 24.00 26.40 0.91 31.05 37.15 33.99 41.91 4.8 23.00 25.30 0.91 30.80 36.79 33.71 41.45 5.1 22.00 24.20 0.91 30.54 36.42 33.44 40.98 45.00 40.00 35.00 Bowels, 1995 30.00 Muramach, 1974 25.00 Wolff, 1989 20.00 Hatanaka y 15.00 Uchida, 1996 10.00 5.00 0.00 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5 1.8 2.1 2.4 2.7 3 3.3 3.6 3.9 4.2 4.5 4.8 5.1 Profundidad Relación del ángulo de fricción vs profundidad punto 03 Nota. Elaboración propia Ángulo de Fricción 243 Tabla 142 Capacidad de carga: Terzaghi CAPACIDAD DE CARGA : TERZAGHI DATOS DE ENTRADA. ZAPATAS TIPO Numero de zapatas Z-01 Z-02 Z-03 Z-04 Z-05 Angulo de fricción interna: 29.26 31.14 31.98 32.39 32.39 ° Base de la cimentación (B): 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 m. Profundidad de cimentación (Df): 1.2 1.5 1.8 2.1 2.4 m. Cohesión(c.): 0 0 0 0 0 Tn/m3 Peso especifico (y) 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 Tn/m3 FORMULAS PARA EL CALCULO DE CAPACIDAD DE CARGA : Factores de Capacidad Cimentaciones cuadradas Calculo de la capacidad admisible mediante el metodo de Terzaghi Punto 03 N° de Zapatas Z-01 Z-02 Z-03 Z-04 Z-05 Nq= 16.92 20.96 23.13 24.26 24.26 Nc= 32.00 36.35 38.64 39.82 39.82 Ny= 20.08 26.53 30.13 32.05 32.05 qc= 43.93 65.18 83.21 98.84 110.12 Tn/m2 FS= 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 qadm= 14.64 21.73 27.74 32.95 36.71 Tn/m2 qadm= 1.46 2.17 2.77 3.29 3.67 kg/cm2 Nota. Elaboración propia 244 Tabla 143 Capacidad de carga: Meyerhof CAPACIDAD DE CARGA : MEYERHOF DATOS DE ENTRADA. ZAPATAS TIPO Numero de zapatas Z-01 Z-02 Z-03 Z-04 Z-05 Angulo de fricción interna: 29.26 31.14 31.98 32.39 32.39 º Base de la cimentación (B): 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 m. Longitud de la cimentacion (L): 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 m. Profundidad de cimentación (Df): 1.20 1.50 1.80 2.10 2.40 m. Cohesión(c.): 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Tn/m2 Peso específico: 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 Tn/m3 Inclinacion de carga 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 º FORMULAS PARA EL RESPECTIVO CÁLCULO : FACTORES DE FORMA FACTORES DE PROFUNDIDAD FACTORES DE INCLINACION Tabla 41 Calculo de la capacidad admisible mediante el metodo de Meyerhof Punto 03 N° de Zapatas Z-01 Z-02 Z-03 Z-04 Z-05 Nq 16.92 20.96 23.13 24.26 24.26 Nc 32.00 36.35 38.64 39.82 39.82 Ny 20.08 26.53 30.13 32.05 32.05 Fcs 1.53 1.58 1.60 1.61 1.61 Fcd 1.32 1.40 1.35 1.38 1.40 Fci = Fqi 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Fqs 1.56 1.60 1.62 1.63 1.63 Fqd 1.23 1.28 1.24 1.26 1.28 Fys 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 Fyd 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Fyi 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 qc= 74.62 98.66 107.81 115.28 116.52 Tn/m2 FS 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 qadm= 24.87 32.89 35.94 38.43 38.84 Tn/m2 qadm= 2.49 3.29 3.59 3.84 3.88 kg/cm2 Nota. Elaboración propia 245 Tabla 144 Resolución de datos de SPT punto - 04 Procedimiento de Calculo: Punto 04 procesamiento de datos para obtener el angulo de friccion en el punto 04 φ=0.36∗( φ=3.5∗√(Ns φ=27.1+0.3Ns φ=√(20*Nspt) N° GOLPES N₆₀=1.10 Cn=(1∗Ns N)₇₀+25 pt)+20 pt- +20 (Hatanaka PROFUNDIDAD STP ×Nspt pt)/(N₆₀) (Bowels, (Muramach, 0.00054Nspt² y Uchida, 1995) 1974) Wolff, 1989 1996) 0.3 7.00 7.70 0.91 26.76 29.26 29.17 31.83 0.6 9.00 9.90 0.91 27.27 30.50 29.76 33.42 0.9 7.00 7.70 0.91 26.76 29.26 29.17 31.83 1.2 6.00 6.60 0.91 26.51 28.57 28.88 30.95 1.5 9.00 9.90 0.91 27.27 30.50 29.76 33.42 1.8 10.00 11.00 0.91 27.52 31.07 30.05 34.14 2.1 11.00 12.10 0.91 27.77 31.61 30.33 34.83 2.4 10.00 11.00 0.91 27.52 31.07 30.05 34.14 2.7 17.00 18.70 0.91 29.28 34.43 32.04 38.44 3 15.00 16.50 0.91 28.78 33.56 31.48 37.32 3.3 13.00 14.30 0.91 28.28 32.62 30.91 36.12 3.6 9.00 9.90 0.91 27.27 30.50 29.76 33.42 3.9 12.00 13.20 0.91 28.02 32.12 30.62 35.49 4.2 13.00 14.30 0.91 28.28 32.62 30.91 36.12 4.5 17.00 18.70 0.91 29.28 34.43 32.04 38.44 4.8 19.00 20.90 0.91 29.79 35.26 32.61 39.49 5.1 21.00 23.10 0.91 30.29 36.04 33.16 40.49 45.00 40.00 35.00 Bowels, 1995 30.00 Muramach, 1974 25.00 Wolff, 1989 20.00 Hatanaka y 15.00 Uchida, 1996 10.00 5.00 0.00 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5 1.8 2.1 2.4 2.7 3 3.3 3.6 3.9 4.2 4.5 4.8 5.1 Profundidad Relación del ángulo de fricción vs profundidad punto 04 Nota. Elaboración propia Ángulo de fricción 246 Tabla 145 Capacidad de carga: Terzaghi CAPACIDAD DE CARGA : TERZAGHI DATOS DE ENTRADA. ZAPATAS TIPO Numero de zapatas Z-01 Z-02 Z-03 Z-04 Z-05 Angulo de fricción interna: 28.73 30.24 30.69 31.14 30.69 ° Base de la cimentación (B): 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 m. Profundidad de cimentación (Df): 1.2 1.5 1.8 2.1 2.4 m. Cohesión(c.): 0 0 0 0 0 Tn/m3 Peso especifico (y) 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 Tn/m3 FORMULAS PARA EL CALCULO DE CAPACIDAD DE CARGA : Factores de Capacidad Cimentaciones cuadradas Calculo de la capacidad admisible mediante el metodo de Terzaghi Punto 04 N° de Zapatas Z-01 Z-02 Z-03 Z-04 Z-05 Nq= 15.96 18.90 19.92 20.96 19.92 Nc= 30.93 34.14 35.24 36.35 35.24 Ny= 18.59 23.20 24.83 26.53 24.83 qc= 41.20 58.32 70.97 84.67 89.49 Tn/m2 FS= 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 qadm= 13.73 19.44 23.66 28.22 29.83 Tn/m2 qadm= 1.37 1.94 2.37 2.82 2.98 kg/cm2 Nota. Elaboración propia 247 Tabla 146 Capacidad de carga: Meyerhof CAPACIDAD DE CARGA : MEYERHOF DATOS DE ENTRADA. ZAPATAS TIPO Numero de zapatas Z-01 Z-02 Z-03 Z-04 Z-05 Angulo de fricción interna: 28.73 30.24 30.69 31.14 30.69 º Base de la cimentación (B): 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 m. Longitud de la cimentacion (L): 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 m. Profundidad de cimentación (Df): 1.20 1.50 1.80 2.10 2.40 m. Cohesión(c.): 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Tn/m2 Peso específico: 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 Tn/m3 Inclinacion de carga 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 º FORMULAS PARA EL RESPECTIVO CÁLCULO : FACTORES DE FORMA FACTORES DE PROFUNDIDAD FACTORES DE INCLINACION Tabla 45 Calculo de la capacidad admisible mediante el metodo de Meyerhof Punto 04 N° de Zapatas Z-01 Z-02 Z-03 Z-04 Z-05 Nq 15.96 18.90 19.92 20.96 19.92 Nc 30.93 34.14 35.24 36.35 35.24 Ny 18.59 23.20 24.83 26.53 24.83 Fcs 1.52 1.55 1.57 1.58 1.57 Fcd 1.32 1.40 1.35 1.38 1.40 Fci = Fqi 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Fqs 1.55 1.58 1.59 1.60 1.59 Fqd 1.24 1.29 1.25 1.27 1.29 Fys 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 Fyd 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Fyi 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 qc= 69.78 87.81 91.07 97.79 93.36 Tn/m2 FS 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 qadm= 23.26 29.27 30.36 32.60 31.12 Tn/m2 qadm= 2.33 2.93 3.04 3.26 3.11 kg/cm2 Nota. Elaboración propia 248 Tabla 147 Resolución de datos de SPT punto - 05 Procedimiento de Calculo: Punto 05 procesamiento de datos para obtener el angulo de friccion en el punto 05 φ=0.36∗( φ=3.5∗√(Ns φ=27.1+0.3N φ=√(20*Nspt) N° GOLPES N₆₀=1.10 Cn=(1∗Ns N)₇₀+25 pt)+20 spt- +20 PROFUNDIDAD STP ×Nspt pt)/(N₆₀) (Bowels, (Muramach, 0.00054Nspt² (Hatanaka y 1995) 1974) Wolff, 1989 Uchida, 1996) 0.3 4.00 4.40 0.91 26.01 27.00 28.29 28.94 0.6 6.00 6.60 0.91 26.51 28.57 28.88 30.95 0.9 7.00 7.70 0.91 26.76 29.26 29.17 31.83 1.2 9.00 9.90 0.91 27.27 30.50 29.76 33.42 1.5 7.00 7.70 0.91 26.76 29.26 29.17 31.83 1.8 11.00 12.10 0.91 27.77 31.61 30.33 34.83 2.1 10.00 11.00 0.91 27.52 31.07 30.05 34.14 2.4 9.00 9.90 0.91 27.27 30.50 29.76 33.42 2.7 11.00 12.10 0.91 27.77 31.61 30.33 34.83 3 12.00 13.20 0.91 28.02 32.12 30.62 35.49 3.3 15.00 16.50 0.91 28.78 33.56 31.48 37.32 3.6 8.00 8.80 0.91 27.02 29.90 29.47 32.65 3.9 11.00 12.10 0.91 27.77 31.61 30.33 34.83 4.2 18.00 19.80 0.91 29.54 34.85 32.33 38.97 4.5 20.00 22.00 0.91 30.04 35.65 32.88 40.00 4.8 23.00 25.30 0.91 30.80 36.79 33.71 41.45 5.1 23.00 25.30 0.91 30.80 36.79 33.71 41.45 45.00 40.00 35.00 Bowels, 1995 30.00 Muramach, 1974 25.00 Wolff, 1989 20.00 15.00 Hatanaka y Uchida, 1996 10.00 5.00 0.00 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5 1.8 2.1 2.4 2.7 3 3.3 3.6 3.9 4.2 4.5 4.8 5.1 Profundidad Relación del ángulo de fricción vs profundidad punto 05 Nota. Elaboración propia Ángulo de fricción 249 Tabla 148 Capacidad de carga: Terzaghi CAPACIDAD DE CARGA : TERZAGHI DATOS DE ENTRADA. ZAPATAS TIPO Numero de zapatas Z-01 Z-02 Z-03 Z-04 Z-05 Angulo de fricción interna: 30.24 29.26 31.14 30.69 30.24 ° Base de la cimentación (B): 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 m. Profundidad de cimentación (Df): 1.2 1.5 1.8 2.1 2.4 m. Cohesión(c.): 0 0 0 0 0 Tn/m3 Peso especifico (y) 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 Tn/m3 FORMULAS PARA EL CALCULO DE CAPACIDAD DE CARGA : Factores de Capacidad Cimentaciones cuadradas Calculo de la capacidad admisible mediante el metodo de Terzaghi Punto 05 N° de Zapatas Z-01 Z-02 Z-03 Z-04 Z-05 Nq= 18.90 16.92 20.96 19.92 18.90 Nc= 34.14 32.00 36.35 35.24 34.14 Ny= 23.20 20.08 26.53 24.83 23.20 qc= 49.53 51.80 74.93 80.23 84.69 Tn/m2 FS= 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 qadm= 16.51 17.27 24.98 26.74 28.23 Tn/m2 qadm= 1.65 1.73 2.50 2.67 2.82 kg/cm2 Nota. Elaboración propia 250 Tabla 149 Capacidad de carga: Meyerhof CAPACIDAD DE CARGA : MEYERHOF DATOS DE ENTRADA. ZAPATAS TIPO Numero de zapatas Z-01 Z-02 Z-03 Z-04 Z-05 Angulo de fricción interna: 30.24 29.26 31.14 30.69 30.24 º Base de la cimentación (B): 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 m. Longitud de la cimentacion (L): 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 m. Profundidad de cimentación (Df): 1.20 1.50 1.80 2.10 2.40 m. Cohesión(c.): 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Tn/m2 Peso específico: 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 Tn/m3 Inclinacion de carga 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 º FORMULAS PARA EL RESPECTIVO CÁLCULO : FACTORES DE FORMA FACTORES DE PROFUNDIDAD FACTORES DE INCLINACION Tabla 49 Calculo de la capacidad admisible mediante el metodo de Meyerhof Punto 05 N° de Zapatas Z-01 Z-02 Z-03 Z-04 Z-05 Nq 18.90 16.92 20.96 19.92 18.90 Nc 34.14 32.00 36.35 35.24 34.14 Ny 23.20 20.08 26.53 24.83 23.20 Fcs 1.55 1.53 1.58 1.57 1.55 Fcd 1.32 1.40 1.35 1.38 1.40 Fci = Fqi 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Fqs 1.58 1.56 1.60 1.59 1.58 Fqd 1.23 1.29 1.25 1.27 1.29 Fys 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 Fyd 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Fyi 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 qc= 84.61 77.50 96.48 92.33 88.00 Tn/m2 FS 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 qadm= 28.20 25.83 32.16 30.78 29.33 Tn/m2 qadm= 2.82 2.58 3.22 3.08 2.93 kg/cm2 Nota. Elaboración propia 251 Tabla 150 Resolución de datos de SPT punto - 06 Procedimiento de Calculo: Punto 06 procesamiento de datos para obtener el angulo de friccion en el punto 06 φ=0.36∗( φ=3.5∗√(Ns φ=27.1+0.3Ns φ=√(20*Nspt) N° N₆₀=1.10 Cn=(1∗Ns N)₇₀+25 pt)+20 pt- +20 PROFUNDIDAD GOLPES ×Nspt pt)/(N₆₀) (Bowels, (Muramach, 0.00054Nspt² (Hatanaka y STP 1995) 1974) Wolff, 1989 Uchida, 1996) 0.3 6.00 6.60 0.91 26.51 28.57 28.88 30.95 0.6 5.00 5.50 0.91 26.26 27.83 28.59 30.00 0.9 7.00 7.70 0.91 26.76 29.26 29.17 31.83 1.2 9.00 9.90 0.91 27.27 30.50 29.76 33.42 1.5 5.00 5.50 0.91 26.26 27.83 28.59 30.00 1.8 13.00 14.30 0.91 28.28 32.62 30.91 36.12 2.1 12.00 13.20 0.91 28.02 32.12 30.62 35.49 2.4 10.00 11.00 0.91 27.52 31.07 30.05 34.14 2.7 17.00 18.70 0.91 29.28 34.43 32.04 38.44 3 13.00 14.30 0.91 28.28 32.62 30.91 36.12 3.3 15.00 16.50 0.91 28.78 33.56 31.48 37.32 3.6 14.00 15.40 0.91 28.53 33.10 31.19 36.73 3.9 17.00 18.70 0.91 29.28 34.43 32.04 38.44 4.2 16.00 17.60 0.91 29.03 34.00 31.76 37.89 4.5 20.00 22.00 0.91 30.04 35.65 32.88 40.00 4.8 22.00 24.20 0.91 30.54 36.42 33.44 40.98 5.1 20.00 22.00 0.91 30.04 35.65 32.88 40.00 45.00 40.00 Bowels, 1995 35.00 30.00 Muramach, 1974 25.00 Wolff, 1989 20.00 Hatanaka y 15.00 Uchida, 1996 10.00 5.00 0.00 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5 1.8 2.1 2.4 2.7 3 3.3 3.6 3.9 4.2 4.5 4.8 5.1 Profundidad Relación del ángulo de fricción vs profundidad punto 06 Nota. Elaboración propia Ángulo de fricción 252 Tabla 151 Capacidad de carga: Terzaghi CAPACIDAD DE CARGA : TERZAGHI DATOS DE ENTRADA. Numero de zapatas Z-01 Z-02 Z-03 Z-04 Z-05 Angulo de fricción interna: 30.24 28.17 31.98 31.57 30.69 ° Base de la cimentación (B): 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 m. Profundidad de cimentación (Df): 1.2 1.5 1.8 2.1 2.4 m. Cohesión(c.): 0 0 0 0 0 Tn/m3 Peso especifico (y) 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 Tn/m3 FORMULAS PARA EL CALCULO DE CAPACIDAD DE CARGA : Factores de Capacidad Cimentaciones cuadradas Calculo de la capacidad admisible mediante el metodo de Terzaghi Punto 06 N° de Zapatas Z-01 Z-02 Z-03 Z-04 Z-05 Nq= 18.90 14.99 23.13 22.03 19.92 Nc= 34.14 29.87 38.64 37.48 35.24 Ny= 23.20 17.13 30.13 28.30 24.83 qc= 49.53 45.48 83.21 89.25 89.49 Tn/m2 FS= 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 qadm= 16.51 15.16 27.74 29.75 29.83 Tn/m2 qadm= 1.65 1.52 2.77 2.97 2.98 kg/cm2 Nota. Elaboración propia 253 Tabla 152 Resolución de datos de SPT punto - 07 Procedimiento de Calculo: Punto 07 procesamiento de datos para obtener el angulo de friccion en el punto 07 φ=0.36∗( φ=3.5∗√(Nsp φ=27.1+0.3N φ=√(20*Nspt) N° GOLPES N₆₀=1.10 Cn=(1∗Ns N)₇₀+25 t)+20 spt- +20 (Hatanaka PROFUNDIDAD STP ×Nspt pt)/(N₆₀) (Bowels, (Muramach, 0.00054Nspt² y Uchida, 1995) 1974) Wolff, 1989 1996) 0.3 5.00 5.50 0.91 26.26 27.83 28.59 30.00 0.6 6.00 6.60 0.91 26.51 28.57 28.88 30.95 0.9 6.00 6.60 0.91 26.51 28.57 28.88 30.95 1.2 7.00 7.70 0.91 26.76 29.26 29.17 31.83 1.5 8.00 8.80 0.91 27.02 29.90 29.47 32.65 1.8 12.00 13.20 0.91 28.02 32.12 30.62 35.49 2.1 11.00 12.10 0.91 27.77 31.61 30.33 34.83 2.4 15.00 16.50 0.91 28.78 33.56 31.48 37.32 2.7 9.00 9.90 0.91 27.27 30.50 29.76 33.42 3 12.00 13.20 0.91 28.02 32.12 30.62 35.49 3.3 11.00 12.10 0.91 27.77 31.61 30.33 34.83 3.6 10.00 11.00 0.91 27.52 31.07 30.05 34.14 3.9 12.00 13.20 0.91 28.02 32.12 30.62 35.49 4.2 15.00 16.50 0.91 28.78 33.56 31.48 37.32 4.5 19.00 20.90 0.91 29.79 35.26 32.61 39.49 4.8 22.00 24.20 0.91 30.54 36.42 33.44 40.98 5.1 21.00 23.10 0.91 30.29 36.04 33.16 40.49 45.00 40.00 Bowels, 1995 35.00 Muramach, 1974 30.00 Wolff, 1989 25.00 Hatanakay 20.00 Uchida, 1996 15.00 10.00 5.00 0.00 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5 1.8 2.1 2.4 2.7 3 3.3 3.6 3.9 4.2 4.5 4.8 5.1 Profundidad Relación del ángulo de fricción vs profundidad punto 07 Nota. Elaboración propia Ángulo de fricción 254 Tabla 153 Capacidad de carga: Terzaghi CAPACIDAD DE CARGA : TERZAGHI DATOS DE ENTRADA. ZAPATAS TIPO Numero de zapatas Z-01 Z-02 Z-03 Z-04 Z-05 Angulo de fricción interna: 29.26 29.76 31.57 31.14 32.78 ° Base de la cimentación (B): 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 m. Profundidad de cimentación (Df): 1.2 1.5 1.8 2.1 2.4 m. Cohesión(c.): 0 0 0 0 0 Tn/m3 Peso especifico (y) 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 Tn/m3 FORMULAS PARA EL CALCULO DE CAPACIDAD DE CARGA : Factores de Capacidad Cimentaciones cuadradas Calculo de la capacidad admisible mediante el metodo de Terzaghi Punto 07 N° de Zapatas Z-01 Z-02 Z-03 Z-04 Z-05 Nq= 16.92 17.90 22.03 20.96 25.43 Nc= 32.00 33.06 37.48 36.35 41.03 Ny= 20.08 21.61 28.30 26.53 34.04 qc= 43.93 55.03 79.00 84.67 115.69 Tn/m2 FS= 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 qadm= 14.64 18.34 26.33 28.22 38.56 Tn/m2 qadm= 1.46 1.83 2.63 2.82 3.86 kg/cm2 Nota. Elaboración propia 255 Tabla 154 Capacidad de carga: Meyerhof CAPACIDAD DE CARGA : MEYERHOF DATOS DE ENTRADA. ZAPATAS TIPO Numero de zapatas Z-01 Z-02 Z-03 Z-04 Z-05 Angulo de fricción interna: 29.26 29.76 31.57 31.14 32.78 º Base de la cimentación (B): 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 m. Longitud de la cimentacion (L): 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 m. Profundidad de cimentación (Df): 1.20 1.50 1.80 2.10 2.40 m. Cohesión(c.): 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Tn/m2 Peso específico: 2.18 2.18 2.18 2.18 2.18 Tn/m3 Inclinacion de carga 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 º FORMULAS PARA EL RESPECTIVO CÁLCULO : FACTORES DE FORMA FACTORES DE PROFUNDIDAD FACTORES DE INCLINACION Tabla 57 Calculo de la capacidad admisible mediante el metodo de Meyerhof Punto 07 N° de Zapatas Z-01 Z-02 Z-03 Z-04 Z-05 Nq 16.92 17.90 22.03 20.96 25.43 Nc 32.00 33.06 37.48 36.35 41.03 Ny 20.08 21.61 28.30 26.53 34.04 Fcs 1.53 1.54 1.59 1.58 1.62 Fcd 1.32 1.40 1.35 1.38 1.40 Fci = Fqi 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Fqs 1.56 1.57 1.61 1.60 1.64 Fqd 1.23 1.29 1.24 1.27 1.27 Fys 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 Fyd 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Fyi 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 qc= 74.62 82.60 102.05 97.79 122.81 Tn/m2 FS 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 qadm= 24.87 27.53 34.02 32.60 40.94 Tn/m2 qadm= 2.49 2.75 3.40 3.26 4.09 kg/cm2 Nota. Elaboración propia 256 Tabla 155 Resolución de datos de SPT punto - 08 Procedimiento de Calculo: Punto 08 procesamiento de datos para obtener el angulo de friccion en el punto 08 φ=0.36∗( φ=3.5∗√(Nspt) φ=27.1+0.3N φ=√(20*Nspt)+ N° GOLPES N₆₀=1.10 Cn=(1∗Ns N)₇₀+25 +20 spt- PROFUNDIDAD 20 (Hatanaka y STP ×Nspt pt)/(N₆₀) (Bowels, (Muramach, 0.00054Nspt² Uchida, 1996) 1995) 1974) Wolff, 1989 0.3 8.00 8.80 0.91 27.02 29.90 29.47 32.65 0.6 8.00 8.80 0.91 27.02 29.90 29.47 32.65 0.9 7.00 7.70 0.91 26.76 29.26 29.17 31.83 1.2 6.00 6.60 0.91 26.51 28.57 28.88 30.95 1.5 10.00 11.00 0.91 27.52 31.07 30.05 34.14 1.8 12.00 13.20 0.91 28.02 32.12 30.62 35.49 2.1 11.00 12.10 0.91 27.77 31.61 30.33 34.83 2.4 10.00 11.00 0.91 27.52 31.07 30.05 34.14 2.7 12.00 13.20 0.91 28.02 32.12 30.62 35.49 3 16.00 17.60 0.91 29.03 34.00 31.76 37.89 3.3 18.00 19.80 0.91 29.54 34.85 32.33 38.97 3.6 13.00 14.30 0.91 28.28 32.62 30.91 36.12 3.9 15.00 16.50 0.91 28.78 33.56 31.48 37.32 4.2 14.00 15.40 0.91 28.53 33.10 31.19 36.73 4.5 22.00 24.20 0.91 30.54 36.42 33.44 40.98 4.8 23.00 25.30 0.91 30.80 36.79 33.71 41.45 5.1 20.00 22.00 0.91 30.04 35.65 32.88 40.00 45.00 40.00 Bowels, 1995 35.00 30.00 Muramach, 1974 25.00 Wolff, 1989 20.00 Hatanaka y Uchida 15.00 10.00 5.00 0.00 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5 1.8 2.1 2.4 2.7 3 3.3 3.6 3.9 4.2 4.5 4.8 5.1 Profundidad Relación del ángulo de fricción vs profundidad punto 08 Nota. Elaboración propia Ángulo de fricción 257 Tabla 156 Capacidad de carga: Terzaghi CAPACIDAD DE CARGA : TERZAGHI DATOS DE ENTRADA. ZAPATAS TIPO Numero de zapatas Z-01 Z-02 Z-03 Z-04 Z-05 Angulo de fricción interna: 28.73 30.69 31.57 31.14 30.69 ° Base de la cimentación (B): 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 m. Profundidad de cimentación (Df): 1.2 1.5 1.8 2.1 2.4 m. Cohesión(c.): 0 0 0 0 0 Tn/m3 Peso especifico (y) 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 Tn/m3 FORMULAS PARA EL CALCULO DE CAPACIDAD DE CARGA : Factores de Capacidad Cimentaciones cuadradas Calculo de la capacidad admisible mediante el metodo de Terzaghi Punto 08 N° de Zapatas Z-01 Z-02 Z-03 Z-04 Z-05 Nq= 15.96 19.92 22.03 20.96 19.92 Nc= 30.93 35.24 37.48 36.35 35.24 Ny= 18.59 24.83 28.30 26.53 24.83 qc= 41.20 61.70 79.00 84.67 89.49 Tn/m2 FS= 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 qadm= 13.73 20.57 26.33 28.22 29.83 Tn/m2 qadm= 1.37 2.06 2.63 2.82 2.98 kg/cm2 Nota. Elaboración propia 258 Tabla 157 Capacidad de carga: Meyerhof CAPACIDAD DE CARGA : MEYERHOF DATOS DE ENTRADA. ZAPATAS TIPO Numero de zapatas Z-01 Z-02 Z-03 Z-04 Z-05 Angulo de fricción interna: 28.73 30.69 31.57 31.14 30.69 º Base de la cimentación (B): 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 m. Longitud de la cimentacion (L): 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 m. Profundidad de cimentación (Df): 1.20 1.50 1.80 2.10 2.40 m. Cohesión(c.): 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Tn/m2 Peso específico: 2.32 2.20 2.20 2.20 2.20 Tn/m3 Inclinacion de carga 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 º FORMULAS PARA EL RESPECTIVO CÁLCULO : FACTORES DE FORMA FACTORES DE PROFUNDIDAD FACTORES DE INCLINACION Tabla 61 Calculo de la capacidad admisible mediante el metodo de Meyerhof Punto 08 N° de Zapatas Z-01 Z-02 Z-03 Z-04 Z-05 Nq 15.96 19.92 22.03 20.96 19.92 Nc 30.93 35.24 37.48 36.35 35.24 Ny 18.59 24.83 28.30 26.53 24.83 Fcs 1.52 1.57 1.59 1.58 1.57 Fcd 1.32 1.40 1.35 1.38 1.40 Fci = Fqi 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Fqs 1.55 1.59 1.61 1.60 1.59 Fqd 1.24 1.28 1.24 1.27 1.29 Fys 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 Fyd 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Fyi 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 qc= 69.78 93.16 102.05 97.79 93.36 Tn/m2 FS 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 qadm= 23.26 31.05 34.02 32.60 31.12 Tn/m2 qadm= 2.33 3.11 3.40 3.26 3.11 kg/cm2 Nota. Elaboración propia 259 Tabla 158 Resolución de datos de SPT punto - 09 Procedimiento de Calculo: Punto 09 procesamiento de datos para obtener el angulo de friccion en el punto 09 φ=0.36∗(N φ=3.5∗√(Ns φ=√(20*Nspt) PROFUNDIDAD N° φ=27.1+0.3Nspt- N₆₀=1.10 Cn=(1∗Ns )₇₀+25 pt)+20 +20 (Hatanaka PROFUNDIDAD GOLPES 0.00054Nspt² ×Nspt pt)/(N₆₀) (Bowels, (Muramach, y Uchida, STP Wolff, 1989 1995) 1974) 1996) 0.3 6.00 6.60 0.91 26.51 28.57 28.88 30.95 0.6 5.00 5.50 0.91 26.26 27.83 28.59 30.00 0.9 6.00 6.60 0.91 26.51 28.57 28.88 30.95 1.2 7.00 7.70 0.91 26.76 29.26 29.17 31.83 1.5 9.00 9.90 0.91 27.27 30.50 29.76 33.42 1.8 14.00 15.40 0.91 28.53 33.10 31.19 36.73 2.1 12.00 13.20 0.91 28.02 32.12 30.62 35.49 2.4 11.00 12.10 0.91 27.77 31.61 30.33 34.83 2.7 13.00 14.30 0.91 28.28 32.62 30.91 36.12 3 13.00 14.30 0.91 28.28 32.62 30.91 36.12 3.3 11.00 12.10 0.91 27.77 31.61 30.33 34.83 3.6 10.00 11.00 0.91 27.52 31.07 30.05 34.14 3.9 12.00 13.20 0.91 28.02 32.12 30.62 35.49 4.2 15.00 16.50 0.91 28.78 33.56 31.48 37.32 4.5 18.00 19.80 0.91 29.54 34.85 32.33 38.97 4.8 19.00 20.90 0.91 29.79 35.26 32.61 39.49 5.1 19.00 20.90 0.91 29.79 35.26 32.61 39.49 45.00 40.00 35.00 Bowels, 1995 30.00 Muramach, 1974 25.00 Wolff, 1989 20.00 Hatanaka y 15.00 Uchida, 1996 10.00 5.00 0.00 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5 1.8 2.1 2.4 2.7 3 3.3 3.6 3.9 4.2 4.5 4.8 5.1 Profundidad Relación del ángulo de fricción vs profundidad punto 09 Nota. Elaboración propia Ángulo de fricción 260 Tabla 159 Capacidad de carga: Terzaghi CAPACIDAD DE CARGA : TERZAGHI DATOS DE ENTRADA. ZAPATAS TIPO Numero de zapatas Z-01 Z-02 Z-03 Z-04 Z-05 Angulo de fricción interna: 29.26 30.24 32.39 31.57 31.14 ° Base de la cimentación (B): 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 m. Profundidad de cimentación (Df): 1.2 1.5 1.8 2.1 2.4 m. Cohesión(c.): 0 0 0 0 0 Tn/m3 Peso especifico (y) 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 Tn/m3 FORMULAS PARA EL CALCULO DE CAPACIDAD DE CARGA : Factores de Capacidad Cimentaciones cuadradas Calculo de la capacidad admisible mediante el metodo de Terzaghi Punto 09 N° de ZapatasZ-01 Z-02 Z-03 Z-04 Z-05 Nq= 16.92 18.90 24.26 22.03 20.96 Nc= 32.00 34.14 39.82 37.48 36.35 Ny= 20.08 23.20 32.05 28.30 26.53 qc= 43.93 58.32 87.55 89.25 94.42 Tn/m2 FS= 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 qadm= 14.64 19.44 29.18 29.75 31.47 Tn/m2 qadm= 1.46 1.94 2.92 2.97 3.15 kg/cm2 Nota. Elaboración propia 261 Tabla 160 Capacidad de carga: Meyerhof CAPACIDAD DE CARGA : MEYERHOF DATOS DE ENTRADA. ZAPATAS TIPO Numero de zapatas Z-01 Z-02 Z-03 Z-04 Z-05 Angulo de fricción interna: 29.26 30.24 32.39 31.57 31.14 º Base de la cimentación (B): 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 m. Longitud de la cimentacion (L): 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 m. Profundidad de cimentación (Df): 1.20 1.50 1.80 2.10 2.40 m. Cohesión(c.): 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Tn/m2 Peso específico: 2.12 2.50 2.50 2.50 2.50 Tn/m3 Inclinacion de carga 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 º FORMULAS PARA EL RESPECTIVO CÁLCULO : FACTORES DE FORMA FACTORES DE PROFUNDIDAD FACTORES DE INCLINACION Tabla 65 Calculo de la capacidad admisible mediante el metodo de Meyerhof Punto 09 N° de ZapatasZ-01 Z-02 Z-03 Z-04 Z-05 Nq 16.92 18.90 24.26 22.03 20.96 Nc 32.00 34.14 39.82 37.48 36.35 Ny 20.08 23.20 32.05 28.30 26.53 Fcs 1.53 1.55 1.61 1.59 1.58 Fcd 1.32 1.40 1.35 1.38 1.40 Fci = Fqi 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Fqs 1.56 1.58 1.63 1.61 1.60 Fqd 1.23 1.29 1.24 1.27 1.29 Fys 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 Fyd 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Fyi 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 qc= 74.62 87.81 113.77 103.43 98.88 Tn/m2 FS 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 qadm= 24.87 29.27 37.92 34.48 32.96 Tn/m2 qadm= 2.49 2.93 3.79 3.45 3.30 kg/cm2 Nota. Elaboración propia 262 3.6.6. Procesamiento de datos de corte directo Tabla 161 Resolución de datos de corte directo 1a UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CORTE DIRECTO ENSAYO: ( ASTM D-3080 ) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 POZO N° 1 COORDENADAS UTM: N: 8427924.589 E: 237200.396 MUESTRA N° 1a ESTRATO E-02 PROF. (m.): 0.30 - 3.00 TIPO ----> Cuadrado und Factor de calibracion = (0.89387*Lect. Dial + 2.2428)*0.45359 LADO = 6 cm Area = 36.00 cm2 Altura = 1.90 cm Volumen = 68.40 cm3 Peso = 134 gr D: 1.96 gr/cm3 P.V 20 kg 0.56 kg/cm2 Lect. Lec. Lec. Deform. Area Carga Tot. Def. carga carga Muestra S/muestra x 10-2(mm). 2div kg mm cm Kpa 0 0.0 0 0.00 0.000 0.000 10 14.0 6.69 0.02 36.000 18.222 20 19.0 8.72 0.04 36.000 23.740 60.000 30 22.0 9.94 0.06 36.000 27.051 40 24.0 10.75 0.08 36.000 29.259 50 25.0 11.15 0.10 36.000 30.363 50.000 60 29.0 12.78 0.12 36.000 34.777 70 29.0 12.78 0.14 36.000 34.777 80 31.0 13.59 0.16 36.000 36.985 90 32.5 14.19 0.18 36.000 38.640 40.000 100 34.0 14.80 0.20 36.000 40.296 110 36.0 15.61 0.22 36.000 42.503 120 38.0 16.42 0.24 36.000 44.711 130 39.0 16.83 0.26 36.000 45.815 30.000 140 40.0 17.24 0.28 36.000 46.918 150 41.0 17.64 0.30 36.000 48.022 160 42.0 18.05 0.32 36.000 49.126 20.000 170 42.5 18.25 0.34 36.000 49.678 180 44.0 18.86 0.36 36.000 51.333 190 44.5 19.06 0.38 36.000 51.885 200 45.5 19.47 0.40 36.000 52.989 10.000 210 46.0 19.67 0.42 36.000 53.541 220 47.0 20.07 0.44 36.000 54.644 230 47.0 20.07 0.46 36.000 54.644 0.000 240 47.0 20.07 0.48 36.000 54.644 0 100 200 300 400 250 48.0 20.48 0.50 36.000 55.748 260 48.0 20.48 0.52 36.000 55.748 DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL 270 48.0 20.48 0.54 36.000 55.748 280 48.0 20.48 0.56 36.000 55.748 290 48.0 20.48 0.58 36.000 55.748 300 48.0 20.48 0.60 36.000 55.748 310 48.0 20.48 0.62 36.000 55.748 320 48.0 20.48 0.64 36.000 55.748 Nota. Elaboración propia CARGA 263 Tabla 162 Resolución de datos de corte directo 1b UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CORTE DIRECTO ENSAYO: ( ASTM D-3080 ) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 POZO N° 1 COORDENADAS UTM: N: 8427924.589 E: 237200.396 MUESTRA N° 1b ESTRATO E-02 PROF. (m.): 0.30 - 3.00 TIPO ----> Cuadrado und Factor de calibracion = (0.89387*Lect. Dial + 2.2428)*0.45359 LADO = 6 cm Area = 36.00 cm2 Altura = 1.90 cm Volumen = 68.40 cm3 Peso = 134 gr D: 1.96 gr/cm3 P.V 40 kg 1.11 kg/cm2 Lect. Lec. Lec. Deform. Area Carga Tot. Def. carga carga Muestra S/muestra 2 x 10-2(mm). div (X) kg mm cm Kpa 0 0 0 0 0.000 0.000 10 27.2 12.03 0.02 36.000 32.747 20 36.9 15.96 0.04 36.000 43.453 120.000 30 42.7 18.32 0.06 36.000 49.876 40 46.6 19.90 0.08 36.000 54.159 50 48.5 20.68 0.10 36.000 56.300 60 56.3 23.83 0.12 36.000 64.865 100.000 70 56.3 23.83 0.14 36.000 64.865 80 60.1 25.40 0.16 36.000 69.147 90 63.1 26.58 0.18 36.000 72.359 80.000 100 66.0 27.76 0.20 36.000 75.571 110 69.8 29.33 0.22 36.000 79.854 120 73.7 30.91 0.24 36.000 84.136 130 75.7 31.69 0.26 36.000 86.277 60.000 140 77.6 32.48 0.28 36.000 88.419 150 79.5 33.27 0.30 36.000 90.560 160 81.5 34.05 0.32 36.000 92.701 40.000 170 82.5 34.45 0.34 36.000 93.772 180 85.4 35.63 0.36 36.000 96.983 190 86.3 36.02 0.38 36.000 98.054 200 88.3 36.81 0.40 36.000 100.195 20.000 210 89.2 37.20 0.42 36.000 101.266 220 91.2 37.99 0.44 36.000 103.407 230 91.2 37.99 0.46 36.000 103.407 240 91.2 37.99 0.48 36.000 103.407 0.000 0 100 200 300 400 250 93.1 38.77 0.50 36.000 105.548 260 93.1 38.77 0.52 36.000 105.548 DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL 270 93.1 38.77 0.54 36.000 105.548 280 93.1 38.77 0.56 36.000 105.548 290 93.1 38.77 0.58 36.000 105.548 300 93.1 38.77 0.60 36.000 105.548 310 93.1 38.77 0.62 36.000 105.548 320 93.1 38.77 0.64 36.000 105.548 Nota. Elaboración propia CARGA 264 Tabla 163 Resolución de datos de corte directo 1c UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CORTE DIRECTO ENSAYO: ( ASTM D-3080 ) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 POZO N° 1 COORDENADAS UTM: N: 8427924.589 E: 237200.396 MUESTRA N° 1C ESTRATO E-02 PROF. (m.): 0.30 - 3.00 TIPO ----> Cuadrado und Factor de calibracion = (0.89387*Lect. Dial + 2.2428)*0.45359 LADO = 6 cm Area = 36.00 cm2 Altura = 1.90 cm Volumen = 68.40 cm3 Peso = 134 gr D: 1.96 gr/cm3 P.V 80 kg 2.22 kg/cm2 Lect. Lec. Lec. Deform. Area Carga Tot. Def. carga carga Muestra S/muestra 2 div (X) kg mm cm Kpa 0 0 0 0 0.000 0.000 10 39.4 16.98 0.02 36.000 46.236 20 53.4 22.69 0.04 36.000 61.760 180.000 30 61.9 26.11 0.06 36.000 71.075 40 67.5 28.39 0.08 36.000 77.284 160.000 50 70.3 29.53 0.10 36.000 80.389 60 81.6 34.09 0.12 36.000 92.808 70 81.6 34.09 0.14 36.000 92.808 140.000 80 87.2 36.37 0.16 36.000 99.018 90 91.4 38.08 0.18 36.000 103.675 120.000 100 95.6 39.80 0.20 36.000 108.332 110 101.3 42.08 0.22 36.000 114.542 100.000 120 106.9 44.36 0.24 36.000 120.751 130 109.7 45.50 0.26 36.000 123.856 140 112.5 46.64 0.28 36.000 126.961 80.000 150 115.3 47.78 0.30 36.000 130.065 160 118.1 48.92 0.32 36.000 133.170 60.000 170 119.6 49.49 0.34 36.000 134.723 180 123.8 51.20 0.36 36.000 139.380 40.000 190 125.2 51.77 0.38 36.000 140.932 200 128.0 52.91 0.40 36.000 144.037 20.000 210 129.4 53.48 0.42 36.000 145.589 220 132.2 54.62 0.44 36.000 148.694 230 132.2 54.62 0.46 36.000 148.694 0.000 240 132.2 54.62 0.48 36.000 148.694 0 100 200 300 400 DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL 250 135.0 55.76 0.50 36.000 151.799 260 135.0 55.76 0.52 36.000 151.799 270 135.0 55.76 0.54 36.000 151.799 280 135.0 55.76 0.56 36.000 151.799 290 135.0 55.76 0.58 36.000 151.799 300 135.0 55.76 0.60 36.000 151.799 310 135.0 55.76 0.62 36.000 151.799 320 135.0 55.76 0.64 36.000 151.799 Nota. Elaboración propia CARGA 265 Tabla 164 Resolución de datos de corte directo, resumen de las muestras 1a-1b-1c UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CORTE DIRECTO ENSAYO: ( ASTM D-3080 ) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 POZO N° 1 COORDENADAS UTM: N: 8427924.589 E: 237200.396 RESUMEN DE MUESTRA N° 1a-1b-1c ESTRATO E-02 PROF. (m.): 0.30 - 3.00 ESFUERZO ESFUERZO C Nro. NORMAL CORTANTE f Kpa Kpa Kpa Kg/cm2 1a 54.50 55.75 1b 109.00 105.55 29.4 º 32.6 0.33 1c 218.00 151.80 ESFUERZO CORTANTE VS ESFUERZO NORMAL Linea Tendencia : NORMAL CORTANTE 180 x y 54.50 55.75 54.5 63.4 109.00 105.55 160 218.0 155.6 218.00 151.80 Distancia 163.5 92.2 140 Tangente = 0.5641589 Determinar C (Kpa) 120 x y 0 32.6 100 54.5 63.4 Line recta 80 0 32.6 54.5 32.6 60 40 32.6 29.4 º 20 0 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 ESFUERZO NORMAL Kpa Nota. Elaboración propia ESFUERZO DE CORTE kpa 266 Tabla 165 Resolución de datos de corte directo 2a UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CORTE DIRECTO ENSAYO: ( ASTM D-3080 ) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 POZO N° 2 COORDENADAS UTM: N: 8427832.341 E: 237231.591 MUESTRA N° 2a ESTRATO E-02 PROF. (m.): 0.30 - 3.00 TIPO ----> Cuadrado und Factor de calibracion = (0.89387*Lect. Dial + 2.2428)*0.45359 LADO = 6 cm Area = 36.00 cm2 Altura = 1.90 cm Volumen = 68.40 cm3 Peso = 134 gr D: 1.96 gr/cm3 P.V 20 kg 0.56 kg/cm2 Lect. Lec. Lec. Deform. Area Carga Tot. Def. carga carga Muestra S/muestra x 10-2(mm). 2div kg mm cm Kpa 0 0.0 0 0.00 0.000 0.000 10 14.0 6.69 0.02 36.000 18.222 20 14.5 6.90 0.04 36.000 18.773 70.000 30 14.0 6.69 0.06 36.000 18.222 40 15.0 7.10 0.08 36.000 19.325 50 17.0 7.91 0.10 36.000 21.533 60.000 60 17.5 8.11 0.12 36.000 22.085 70 24.0 10.75 0.14 36.000 29.259 80 24.5 10.95 0.16 36.000 29.811 50.000 90 25.0 11.15 0.18 36.000 30.363 100 25.0 11.15 0.20 36.000 30.363 110 25.5 11.36 0.22 36.000 30.914 40.000 120 26.0 11.56 0.24 36.000 31.466 130 26.0 11.56 0.26 36.000 31.466 140 26.0 11.56 0.28 36.000 31.466 30.000 150 27.0 11.96 0.30 36.000 32.570 160 29.6 13.02 0.32 36.000 35.440 170 30.5 13.38 0.34 36.000 36.433 20.000 180 33.0 14.40 0.36 36.000 39.192 190 33.5 14.60 0.38 36.000 39.744 200 34.0 14.80 0.40 36.000 40.296 10.000 210 34.5 15.01 0.42 36.000 40.848 220 40.0 17.24 0.44 36.000 46.918 230 41.0 17.64 0.46 36.000 48.022 0.000 240 44.0 18.86 0.48 36.000 51.333 0 100 200 300 400 250 46.0 19.67 0.50 36.000 53.541 260 46.0 19.67 0.52 36.000 53.541 DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL 270 48.0 20.48 0.54 36.000 55.748 280 48.0 20.48 0.56 36.000 55.748 290 49.0 20.88 0.58 36.000 56.852 300 48.0 20.48 0.60 36.000 55.748 310 50.0 21.29 0.62 36.000 57.956 320 50.0 21.29 0.64 36.000 57.956 Nota. Elaboración propia CARGA 267 Tabla 166 Resolución de datos de corte directo 2b UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CORTE DIRECTO ENSAYO: ( ASTM D-3080 ) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 POZO N° 1 COORDENADAS UTM: N: 8427832.341 E: 237231.591 MUESTRA N° 2b ESTRATO E-02 PROF. (m.): 0.30 - 3.00 TIPO ----> Cuadrado und Factor de calibracion = (0.89387*Lect. Dial + 2.2428)*0.45359 LADO = 6 cm Area = 36.00 cm2 Altura = 1.90 cm Volumen = 68.40 cm3 Peso = 134 gr D: 1.96 gr/cm3 P.V 40 kg 1.11 kg/cm2 Lect. Lec. Lec. Deform. Area Carga Tot. Def. carga carga Muestra S/muestra 2 x 10-2(mm). div (X) kg mm cm Kpa 0 0 0 0 0.000 0.000 10 32.2 14.07 0.02 36.000 38.309 20 33.4 14.54 0.04 36.000 39.579 160.000 30 32.2 14.07 0.06 36.000 38.309 40 34.5 15.01 0.08 36.000 40.848 50 39.1 16.87 0.10 36.000 45.925 140.000 60 40.3 17.34 0.12 36.000 47.194 70 55.2 23.40 0.14 36.000 63.695 120.000 80 56.4 23.86 0.16 36.000 64.964 90 57.5 24.33 0.18 36.000 66.234 100 57.5 24.33 0.20 36.000 66.234 100.000 110 58.7 24.80 0.22 36.000 67.503 120 59.8 25.26 0.24 36.000 68.772 130 59.8 25.26 0.26 36.000 68.772 80.000 140 59.8 25.26 0.28 36.000 68.772 150 62.1 26.20 0.30 36.000 71.311 60.000 160 68.1 28.62 0.32 36.000 77.911 170 70.2 29.46 0.34 36.000 80.196 180 75.9 31.79 0.36 36.000 86.542 40.000 190 77.1 32.26 0.38 36.000 87.811 200 78.2 32.72 0.40 36.000 89.081 210 79.4 33.19 0.42 36.000 90.350 20.000 220 92.0 38.32 0.44 36.000 104.312 230 94.3 39.25 0.46 36.000 106.851 240 101.2 42.05 0.48 36.000 114.466 0.000 0 100 200 300 400 250 105.8 43.91 0.50 36.000 119.544 260 105.8 43.91 0.52 36.000 119.544 DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL 270 110.4 45.78 0.54 36.000 124.621 280 110.4 45.78 0.56 36.000 124.621 290 112.7 46.71 0.58 36.000 127.159 300 110.4 45.78 0.60 36.000 124.621 310 115.0 47.64 0.62 36.000 129.698 320 115.0 47.64 0.64 36.000 129.698 Nota. Elaboración propia CARGA 268 Tabla 167 Resolución de datos de corte directo 2c UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CORTE DIRECTO ENSAYO: ( ASTM D-3080 ) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 POZO N° 1 COORDENADAS UTM: N: 8427832.341 E: 237231.591 MUESTRA N° 2C ESTRATO E-02 PROF. (m.): 0.30 - 3.00 TIPO ----> Cuadrado und Factor de calibracion = (0.89387*Lect. Dial + 2.2428)*0.45359 LADO = 6 cm Area = 36.00 cm2 Altura = 1.90 cm Volumen = 68.40 cm3 Peso = 134 gr D: 1.96 gr/cm3 P.V 80 kg 2.22 kg/cm2 Lect. Lec. Lec. Deform. Area Carga Tot. Def. carga carga Muestra S/muestra 2 div (X) kg mm cm Kpa 0 0 0 0 0.000 0.000 10 38.0 16.42 0.02 36.000 44.707 20 39.4 16.97 0.04 36.000 46.204 180.000 30 38.0 16.42 0.06 36.000 44.707 40 40.7 17.52 0.08 36.000 47.702 160.000 50 46.1 19.72 0.10 36.000 53.693 60 47.5 20.27 0.12 36.000 55.191 70 65.1 27.43 0.14 36.000 74.662 140.000 80 66.5 27.98 0.16 36.000 76.159 90 67.9 28.53 0.18 36.000 77.657 120.000 100 67.9 28.53 0.20 36.000 77.657 110 69.2 29.08 0.22 36.000 79.155 100.000 120 70.6 29.63 0.24 36.000 80.653 130 70.6 29.63 0.26 36.000 80.653 140 70.6 29.63 0.28 36.000 80.653 80.000 150 73.3 30.73 0.30 36.000 83.648 160 80.3 33.59 0.32 36.000 91.437 60.000 170 82.8 34.58 0.34 36.000 94.133 180 89.6 37.33 0.36 36.000 101.621 40.000 190 90.9 37.88 0.38 36.000 103.119 200 92.3 38.43 0.40 36.000 104.617 20.000 210 93.6 38.98 0.42 36.000 106.115 220 108.6 45.03 0.44 36.000 122.590 230 111.3 46.13 0.46 36.000 125.585 0.000 240 119.4 49.43 0.48 36.000 134.572 0 100 200 300 400 DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL 250 124.8 51.64 0.50 36.000 140.563 260 124.8 51.64 0.52 36.000 140.563 270 130.3 53.84 0.54 36.000 146.554 280 130.3 53.84 0.56 36.000 146.554 290 133.0 54.94 0.58 36.000 149.549 300 130.3 53.84 0.60 36.000 146.554 310 135.7 56.04 0.62 36.000 152.545 320 135.7 56.04 0.64 36.000 152.545 Nota. Elaboración propia CARGA 269 Tabla 168 Resolución de datos de corte directo, resumen de las muestras 2a-2b-2c Nota. Elaboración propia 270 Tabla 169 Resolución de datos de corte directo 3a UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CORTE DIRECTO ENSAYO: ( ASTM D-3080 ) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 POZO N° 3 COORDENADAS UTM: N: 8427719.735 E: 237273.752 MUESTRA N° 3a ESTRATO E-02 PROF. (m.): 0.30 - 3.00 TIPO ----> Cuadrado und Factor de calibracion = (0.89387*Lect. Dial + 2.2428)*0.45359 LADO = 6 cm Area = 36.00 cm2 Altura = 1.90 cm Volumen = 68.40 cm3 Peso = 134 gr D: 1.96 gr/cm3 P.V 20 kg 0.56 kg/cm2 Lect. Lec. Lec. Deform. Area Carga Tot. Def. carga carga Muestra S/muestra x 10-2(mm). 2div kg mm cm Kpa 0 0.0 0 0.00 0.000 0.000 10 11.0 5.48 0.02 36.000 14.910 20 12.5 6.09 0.04 36.000 16.566 70.000 30 14.0 6.69 0.06 36.000 18.222 40 14.5 6.90 0.08 36.000 18.773 50 14.5 6.90 0.10 36.000 18.773 60.000 60 15.5 7.30 0.12 36.000 19.877 70 24.0 10.75 0.14 36.000 29.259 80 24.5 10.95 0.16 36.000 29.811 50.000 90 25.0 11.15 0.18 36.000 30.363 100 25.0 11.15 0.20 36.000 30.363 110 25.0 11.15 0.22 36.000 30.363 40.000 120 27.0 11.96 0.24 36.000 32.570 130 29.0 12.78 0.26 36.000 34.777 140 29.5 12.98 0.28 36.000 35.329 30.000 150 33.0 14.40 0.30 36.000 39.192 160 33.0 14.40 0.32 36.000 39.192 170 35.0 15.21 0.34 36.000 41.400 20.000 180 37.5 16.22 0.36 36.000 44.159 190 39.0 16.83 0.38 36.000 45.815 200 39.0 16.83 0.40 36.000 45.815 10.000 210 41.0 17.64 0.42 36.000 48.022 220 45.0 19.26 0.44 36.000 52.437 230 45.0 19.26 0.46 36.000 52.437 0.000 240 45.0 19.26 0.48 36.000 52.437 0 100 200 300 400 250 48.0 20.48 0.50 36.000 55.748 260 48.5 20.68 0.52 36.000 56.300 DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL 270 48.5 20.68 0.54 36.000 56.300 280 49.0 20.88 0.56 36.000 56.852 290 49.0 20.88 0.58 36.000 56.852 300 49.0 20.88 0.60 36.000 56.852 310 49.0 20.88 0.62 36.000 56.852 320 49.5 21.09 0.64 36.000 57.404 Nota. Elaboración propia CARGA 271 Tabla 170 Resolución de datos de corte directo 3b UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CORTE DIRECTO ENSAYO: ( ASTM D-3080 ) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 POZO N° 1 COORDENADAS UTM: N: 8427719.735 E: 237273.752 MUESTRA N° 3b ESTRATO E-02 PROF. (m.): 0.30 - 3.00 TIPO ----> Cuadrado und Factor de calibracion = (0.89387*Lect. Dial + 2.2428)*0.45359 LADO = 6 cm Area = 36.00 cm2 Altura = 1.90 cm Volumen = 68.40 cm3 Peso = 134 gr D: 1.96 gr/cm3 P.V 40 kg 1.11 kg/cm2 Lect. Lec. Lec. Deform. Area Carga Tot. Def. carga carga Muestra S/muestra 2 x 10-2(mm). div (X) kg mm cm Kpa 0 0 0 0 0.000 0.000 10 21.3 9.67 0.02 36.000 26.323 20 24.3 10.85 0.04 36.000 29.535 120.000 30 27.2 12.03 0.06 36.000 32.747 40 28.1 12.42 0.08 36.000 33.817 50 28.1 12.42 0.10 36.000 33.817 60 30.1 13.21 0.12 36.000 35.958 100.000 70 46.6 19.90 0.14 36.000 54.159 80 47.5 20.29 0.16 36.000 55.229 90 48.5 20.68 0.18 36.000 56.300 80.000 100 48.5 20.68 0.20 36.000 56.300 110 48.5 20.68 0.22 36.000 56.300 120 52.4 22.25 0.24 36.000 60.583 130 56.3 23.83 0.26 36.000 64.865 60.000 140 57.2 24.22 0.28 36.000 65.936 150 64.0 26.97 0.30 36.000 73.430 160 64.0 26.97 0.32 36.000 73.430 40.000 170 67.9 28.55 0.34 36.000 77.712 180 72.8 30.51 0.36 36.000 83.065 190 75.7 31.69 0.38 36.000 86.277 200 75.7 31.69 0.40 36.000 86.277 20.000 210 79.5 33.27 0.42 36.000 90.560 220 87.3 36.41 0.44 36.000 99.125 230 87.3 36.41 0.46 36.000 99.125 240 87.3 36.41 0.48 36.000 99.125 0.000 0 100 200 300 400 250 93.1 38.77 0.50 36.000 105.548 260 94.1 39.17 0.52 36.000 106.619 DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL 270 94.1 39.17 0.54 36.000 106.619 280 95.1 39.56 0.56 36.000 107.690 290 95.1 39.56 0.58 36.000 107.690 300 95.1 39.56 0.60 36.000 107.690 310 95.1 39.56 0.62 36.000 107.690 320 96.0 39.95 0.64 36.000 108.760 Nota. Elaboración propia CARGA 272 Tabla 171 Resolución de datos de corte directo 3c UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CORTE DIRECTO ENSAYO: ( ASTM D-3080 ) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 POZO N° 1 COORDENADAS UTM: N: 8427719.735 E: 237273.752 MUESTRA N° 3C ESTRATO E-02 PROF. (m.): 0.30 - 3.00 TIPO ----> Cuadrado und Factor de calibracion = (0.89387*Lect. Dial + 2.2428)*0.45359 LADO = 6 cm Area = 36.00 cm2 Altura = 1.90 cm Volumen = 68.40 cm3 Peso = 134 gr D: 1.96 gr/cm3 P.V 80 kg 2.22 kg/cm2 Lect. Lec. Lec. Deform. Area Carga Tot. Def. carga carga Muestra S/muestra div (X) kg mm cm 2 Kpa 0 0 0 0 0.000 0.000 10 28.4 12.52 0.02 36.000 34.096 20 32.3 14.09 0.04 36.000 38.367 160.000 30 36.1 15.66 0.06 36.000 42.639 40 37.4 16.19 0.08 36.000 44.063 50 37.4 16.19 0.10 36.000 44.063 140.000 60 40.0 17.23 0.12 36.000 46.911 70 61.9 26.12 0.14 36.000 71.117 120.000 80 63.2 26.65 0.16 36.000 72.541 90 64.5 27.17 0.18 36.000 73.965 100 64.5 27.17 0.20 36.000 73.965 100.000 110 64.5 27.17 0.22 36.000 73.965 120 69.7 29.26 0.24 36.000 79.661 80.000 130 74.8 31.36 0.26 36.000 85.357 140 76.1 31.88 0.28 36.000 86.780 150 85.1 35.54 0.30 36.000 96.748 60.000 160 85.1 35.54 0.32 36.000 96.748 170 90.3 37.63 0.34 36.000 102.444 180 96.8 40.25 0.36 36.000 109.563 40.000 190 100.6 41.82 0.38 36.000 113.835 200 100.6 41.82 0.40 36.000 113.835 20.000 210 105.8 43.91 0.42 36.000 119.531 220 116.1 48.09 0.44 36.000 130.922 230 116.1 48.09 0.46 36.000 130.922 0.000 240 116.1 48.09 0.48 36.000 130.922 0 100 200 300 400 DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL 250 123.8 51.23 0.50 36.000 139.465 260 125.1 51.76 0.52 36.000 140.889 270 125.1 51.76 0.54 36.000 140.889 280 126.4 52.28 0.56 36.000 142.313 290 126.4 52.28 0.58 36.000 142.313 300 126.4 52.28 0.60 36.000 142.313 310 126.4 52.28 0.62 36.000 142.313 320 127.7 52.80 0.64 36.000 143.737 Nota. Elaboración propia CARGA 273 Tabla 172 Resolución de datos de corte directo, resumen de las muestras 3a-3b-3c UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CORTE DIRECTO ENSAYO: ( ASTM D-3080 ) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 POZO N° 1 COORDENADAS UTM: N: 8427719.735 E: 237273.752 RESUMEN DE MUESTRA N° 3a-3b-3c ESTRATO E-02 PROF. (m.): 0.30 - 3.00 ESFUERZO ESFUERZO C Nro. NORMAL CORTANTE f Kpa Kpa Kpa Kg/cm2 3a 54.50 57.40 3b 109.00 108.76 26.5 º 39.9 0.41 3C 218.00 143.74 ESFUERZO CORTANTE VS ESFUERZO NORMAL Linea Tendencia : NORMAL CORTANTE 160 x y 54.50 57.40 54.5 67.1 109.00 108.76 140 218.0 148.6 218.00 143.74 Distancia 163.5 81.5 120 Tangente = 0.4984409 Determinar C (Kpa) x y 100 0 39.9 54.5 67.1 80 Line recta 0 39.9 60 54.5 39.9 39.490 26.5 º 20 0 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 ESFUERZO NORMAL Kpa Nota. Elaboración propia ESFUERZO DE CORTE kpa 274 Tabla 173 Resolución de datos de corte directo 4a UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CORTE DIRECTO ENSAYO: ( ASTM D-3080 ) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 POZO N° 4 COORDENADAS UTM: N: 8427589.12 E: 237317.332 MUESTRA N° 4a ESTRATO E-02 PROF. (m.): 0.30 - 3.00 TIPO ----> Cuadrado und Factor de calibracion = (0.89387*Lect. Dial + 2.2428)*0.45359 LADO = 6 cm Area = 36.00 cm2 Altura = 1.90 cm Volumen = 68.40 cm3 Peso = 135 gr D: 1.97 gr/cm3 P.V 20 kg 0.56 kg/cm2 Lect. Lec. Lec. Deform. Area Carga Tot. Def. carga carga Muestra S/muestra x 10-2(mm). cm2div kg mm Kpa 0 0.0 0 0.00 0.000 0.000 10 12.0 5.88 0.02 36.000 16.014 20 12.5 6.09 0.04 36.000 16.566 60.000 30 13.0 6.29 0.06 36.000 17.118 40 13.5 6.49 0.08 36.000 17.670 50 15.0 7.10 0.10 36.000 19.325 50.000 60 15.0 7.10 0.12 36.000 19.325 70 18.0 8.32 0.14 36.000 22.636 80 19.0 8.72 0.16 36.000 23.740 90 21.0 9.53 0.18 36.000 25.948 40.000 100 25.0 11.15 0.20 36.000 30.363 110 28.0 12.37 0.22 36.000 33.674 120 29.0 12.78 0.24 36.000 34.777 130 33.0 14.40 0.26 36.000 39.192 30.000 140 37.0 16.02 0.28 36.000 43.607 150 39.0 16.83 0.30 36.000 45.815 160 39.5 17.03 0.32 36.000 46.367 20.000 170 39.5 17.03 0.34 36.000 46.367 180 39.5 17.03 0.36 36.000 46.367 190 39.5 17.03 0.38 36.000 46.367 200 41.0 17.64 0.40 36.000 48.022 10.000 210 41.5 17.84 0.42 36.000 48.574 220 41.5 17.84 0.44 36.000 48.574 230 41.5 17.84 0.46 36.000 48.574 0.000 240 42.0 18.05 0.48 36.000 49.126 0 100 200 300 400 250 42.0 18.05 0.50 36.000 49.126 260 43.0 18.45 0.52 36.000 50.230 DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL 270 46.0 19.67 0.54 36.000 53.541 280 46.0 19.67 0.56 36.000 53.541 290 46.0 19.67 0.58 36.000 53.541 300 46.0 19.67 0.60 36.000 53.541 310 47.0 20.07 0.62 36.000 54.644 320 47.5 20.28 0.64 36.000 55.196 Nota. Elaboración propia CARGA 275 Tabla 174 Resolución de datos de corte directo 4b UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CORTE DIRECTO ENSAYO: ( ASTM D-3080 ) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 POZO N° 1 COORDENADAS UTM: N: 8427589.12 E: 237317.332 MUESTRA N° 4b ESTRATO E-02 PROF. (m.): 0.30 - 3.00 TIPO ----> Cuadrado und Factor de calibracion = (0.89387*Lect. Dial + 2.2428)*0.45359 LADO = 6 cm Area = 36.00 cm2 Altura = 1.90 cm Volumen = 68.40 cm3 Peso = 135 gr D: 1.97 gr/cm3 P.V 40 kg 1.11 kg/cm2 Lect. Lec. Lec. Deform. Area Carga Tot. Def. carga carga Muestra S/muestra 2 x 10-2(mm). div (X) kg mm cm Kpa 0 0 0 0 0.000 0.000 10 27.6 12.21 0.02 36.000 33.232 20 28.8 12.67 0.04 36.000 34.501 140.000 30 29.9 13.14 0.06 36.000 35.771 40 31.1 13.61 0.08 36.000 37.040 50 34.5 15.01 0.10 36.000 40.848 120.000 60 34.5 15.01 0.12 36.000 40.848 70 41.4 17.80 0.14 36.000 48.464 80 43.7 18.74 0.16 36.000 51.002 100.000 90 48.3 20.60 0.18 36.000 56.079 100 57.5 24.33 0.20 36.000 66.234 110 64.4 27.13 0.22 36.000 73.849 80.000 120 66.7 28.06 0.24 36.000 76.388 130 75.9 31.79 0.26 36.000 86.542 140 85.1 35.52 0.28 36.000 96.696 60.000 150 89.7 37.39 0.30 36.000 101.774 160 90.9 37.85 0.32 36.000 103.043 170 90.9 37.85 0.34 36.000 103.043 40.000 180 90.9 37.85 0.36 36.000 103.043 190 90.9 37.85 0.38 36.000 103.043 200 94.3 39.25 0.40 36.000 106.851 20.000 210 95.5 39.72 0.42 36.000 108.120 220 95.5 39.72 0.44 36.000 108.120 230 95.5 39.72 0.46 36.000 108.120 240 96.6 40.18 0.48 36.000 109.389 0.000 0 100 200 300 400 250 96.6 40.18 0.50 36.000 109.389 260 98.9 41.12 0.52 36.000 111.928 DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL 270 105.8 43.91 0.54 36.000 119.544 280 105.8 43.91 0.56 36.000 119.544 290 105.8 43.91 0.58 36.000 119.544 300 105.8 43.91 0.60 36.000 119.544 310 108.1 44.85 0.62 36.000 122.082 320 109.3 45.31 0.64 36.000 123.351 Nota. Elaboración propia CARGA 276 Tabla 175 Resolución de datos de corte directo 4c UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CORTE DIRECTO ENSAYO: ( ASTM D-3080 ) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 POZO N° 1 COORDENADAS UTM: N: 8427589.12 E: 237317.332 MUESTRA N° 4c ESTRATO E-02 PROF. (m.): 0.30 - 3.00 TIPO ----> Cuadrado und Factor de calibracion = (0.89387*Lect. Dial + 2.2428)*0.45359 LADO = 6 cm Area = 36.00 cm2 Altura = 1.90 cm Volumen = 68.40 cm3 Peso = 135 gr D: 1.97 gr/cm3 P.V 80 kg 2.22 kg/cm2 Lect. Lec. Lec. Deform. Area Carga Tot. Def. carga carga Muestra S/muestra 2 div (X) kg mm cm Kpa 0 0 0 0 0.000 0.000 10 35.1 15.23 0.02 36.000 41.457 20 36.5 15.82 0.04 36.000 43.069 180.000 30 38.0 16.41 0.06 36.000 44.681 40 39.4 17.01 0.08 36.000 46.293 160.000 50 43.8 18.78 0.10 36.000 51.129 60 43.8 18.78 0.12 36.000 51.129 70 52.6 22.34 0.14 36.000 60.801 140.000 80 55.5 23.52 0.16 36.000 64.025 90 61.3 25.89 0.18 36.000 70.473 120.000 100 73.0 30.63 0.20 36.000 83.369 110 81.8 34.18 0.22 36.000 93.041 100.000 120 84.7 35.36 0.24 36.000 96.265 130 96.4 40.10 0.26 36.000 109.161 140 108.1 44.84 0.28 36.000 122.057 80.000 150 113.9 47.21 0.30 36.000 128.505 160 115.4 47.80 0.32 36.000 130.117 60.000 170 115.4 47.80 0.34 36.000 130.117 180 115.4 47.80 0.36 36.000 130.117 40.000 190 115.4 47.80 0.38 36.000 130.117 200 119.8 49.57 0.40 36.000 134.953 20.000 210 121.2 50.17 0.42 36.000 136.565 220 121.2 50.17 0.44 36.000 136.565 230 121.2 50.17 0.46 36.000 136.565 0.000 240 122.7 50.76 0.48 36.000 138.177 0 100 200 300 400 DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL 250 122.7 50.76 0.50 36.000 138.177 260 125.6 51.94 0.52 36.000 141.401 270 134.4 55.50 0.54 36.000 151.073 280 134.4 55.50 0.56 36.000 151.073 290 134.4 55.50 0.58 36.000 151.073 300 134.4 55.50 0.60 36.000 151.073 310 137.3 56.68 0.62 36.000 154.297 320 138.7 57.27 0.64 36.000 155.909 Nota. Elaboración propia CARGA 277 Tabla 176 Resolución de datos de corte directo, resumen de las muestras 4a-4b-4c UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CORTE DIRECTO ENSAYO: ( ASTM D-3080 ) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 POZO N° 1 COORDENADAS UTM: N: 8427589.12 E: 237317.332 RESUMEN DE MUESTRA N° 4a-4b-4c ESTRATO E-02 PROF. (m.): 0.30 - 3.00 ESFUERZO ESFUERZO C Nro. NORMAL CORTANTE f Kpa Kpa Kpa Kg/cm2 4a 54.50 55.20 4b 109.00 123.35 29.7 º 38.9 0.40 4c 218.00 155.91 ESFUERZO CORTANTE VS ESFUERZO NORMAL Linea Tendencia : NORMAL CORTANTE 180 x y 54.50 55.20 54.5 70.0 109.00 123.35 160 218.0 163.3 218.00 155.91 Distancia 163.5 93.3 140 Tangente = 0.5706504 Determinar C (Kpa) 120 x y 0 38.9 100 54.5 70.0 Line recta 80 0 38.9 54.5 38.9 60 38.490 29.7 º 20 0 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 ESFUERZO NORMAL Kpa Nota. Elaboración propia ESFUERZO DE CORTE kpa 278 Tabla 177 Resolución de datos de corte directo 5a UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CORTE DIRECTO ENSAYO: ( ASTM D-3080 ) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 POZO N° 5 COORDENADAS UTM: N: 8427907.378 E: 237302.606 MUESTRA N° 5a ESTRATO E-02 PROF. (m.): 0.30 - 3.00 TIPO ----> Cuadrado und Factor de calibracion = (0.89387*Lect. Dial + 2.2428)*0.45359 LADO = 6 cm Area = 36.00 cm2 Altura = 1.90 cm Volumen = 68.40 cm3 Peso = 135 gr D: 1.98 gr/cm3 P.V 20 kg 0.56 kg/cm2 Lect. Lec. Lec. Deform. Area Carga Tot. Def. carga carga Muestra S/muestra x 10-2(mm). div kg mm cm 2 Kpa 0 0.0 0 0.00 0.000 0.000 10 12.0 5.88 0.02 36.000 16.014 20 12.5 6.09 0.04 36.000 16.566 60.000 30 13.0 6.29 0.06 36.000 17.118 40 13.5 6.49 0.08 36.000 17.670 50 15.0 7.10 0.10 36.000 19.325 50.000 60 16.0 7.50 0.12 36.000 20.429 70 17.0 7.91 0.14 36.000 21.533 80 19.0 8.72 0.16 36.000 23.740 90 21.0 9.53 0.18 36.000 25.948 40.000 100 25.0 11.15 0.20 36.000 30.363 110 28.0 12.37 0.22 36.000 33.674 120 29.0 12.78 0.24 36.000 34.777 130 33.0 14.40 0.26 36.000 39.192 30.000 140 37.0 16.02 0.28 36.000 43.607 150 37.5 16.22 0.30 36.000 44.159 160 38.0 16.42 0.32 36.000 44.711 20.000 170 39.5 17.03 0.34 36.000 46.367 180 39.5 17.03 0.36 36.000 46.367 190 39.5 17.03 0.38 36.000 46.367 200 41.0 17.64 0.40 36.000 48.022 10.000 210 41.5 17.84 0.42 36.000 48.574 220 43.0 18.45 0.44 36.000 50.230 230 43.0 18.45 0.46 36.000 50.230 0.000 240 43.0 18.45 0.48 36.000 50.230 0 100 200 300 400 250 43.0 18.45 0.50 36.000 50.230 260 43.0 18.45 0.52 36.000 50.230 DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL 270 46.0 19.67 0.54 36.000 53.541 280 46.0 19.67 0.56 36.000 53.541 290 46.0 19.67 0.58 36.000 53.541 300 47.0 20.07 0.60 36.000 54.644 310 47.0 20.07 0.62 36.000 54.644 320 47.5 20.28 0.64 36.000 55.196 Nota. Elaboración propia CARGA 279 Tabla 178 Resolución de datos de corte directo 5b UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CORTE DIRECTO ENSAYO: ( ASTM D-3080 ) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 POZO N° 1 COORDENADAS UTM: N: 8427907.378 E: 237302.606 MUESTRA N° 5b ESTRATO E-02 PROF. (m.): 0.30 - 3.00 TIPO ----> Cuadrado und Factor de calibracion = (0.89387*Lect. Dial + 2.2428)*0.45359 LADO = 6 cm Area = 36.00 cm2 Altura = 1.90 cm Volumen = 68.40 cm3 Peso = 135 gr D: 1.98 gr/cm3 P.V 40 kg 1.11 kg/cm2 Lect. Lec. Lec. Deform. Area Carga Tot. Def. carga carga Muestra S/muestra 2 x 10-2(mm). div (X) kg mm cm Kpa 0 0 0 0 0.000 0.000 10 25.2 11.23 0.02 36.000 30.583 20 26.3 11.66 0.04 36.000 31.742 120.000 30 27.3 12.09 0.06 36.000 32.901 40 28.4 12.51 0.08 36.000 34.060 50 31.5 13.79 0.10 36.000 37.537 60 33.6 14.64 0.12 36.000 39.855 100.000 70 35.7 15.49 0.14 36.000 42.172 80 39.9 17.19 0.16 36.000 46.808 90 44.1 18.90 0.18 36.000 51.444 80.000 100 52.5 22.30 0.20 36.000 60.715 110 58.8 24.86 0.22 36.000 67.668 120 60.9 25.71 0.24 36.000 69.986 130 69.3 29.12 0.26 36.000 79.258 60.000 140 77.7 32.52 0.28 36.000 88.529 150 78.8 32.95 0.30 36.000 89.688 160 79.8 33.37 0.32 36.000 90.847 40.000 170 83.0 34.65 0.34 36.000 94.323 180 83.0 34.65 0.36 36.000 94.323 190 83.0 34.65 0.38 36.000 94.323 200 86.1 35.93 0.40 36.000 97.800 20.000 210 87.2 36.35 0.42 36.000 98.959 220 90.3 37.63 0.44 36.000 102.436 230 90.3 37.63 0.46 36.000 102.436 240 90.3 37.63 0.48 36.000 102.436 0.000 0 100 200 300 400 250 90.3 37.63 0.50 36.000 102.436 260 90.3 37.63 0.52 36.000 102.436 DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL 270 96.6 40.18 0.54 36.000 109.389 280 96.6 40.18 0.56 36.000 109.389 290 96.6 40.18 0.58 36.000 109.389 300 98.7 41.04 0.60 36.000 111.707 310 98.7 41.04 0.62 36.000 111.707 320 99.8 41.46 0.64 36.000 112.866 Nota. Elaboración propia CARGA 280 Tabla 179 Resolución de datos de corte directo 5c UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CORTE DIRECTO ENSAYO: ( ASTM D-3080 ) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 POZO N° 1 COORDENADAS UTM: N: 8427907.378 E: 237302.606 MUESTRA N° 5c ESTRATO E-02 PROF. (m.): 0.30 - 3.00 TIPO ----> Cuadrado und Factor de calibracion = (0.89387*Lect. Dial + 2.2428)*0.45359 LADO = 6 cm Area = 36.00 cm2 Altura = 1.90 cm Volumen = 68.40 cm3 Peso = 135 gr D: 1.98 gr/cm3 P.V 80 kg 2.22 kg/cm2 Lect. Lec. Lec. Deform. Area Carga Tot. Def. carga carga Muestra S/muestra 2 div (X) kg mm cm Kpa 0 0 0 0 0.000 0.000 10 35.3 15.32 0.02 36.000 41.709 20 36.8 15.92 0.04 36.000 43.331 180.000 30 38.2 16.51 0.06 36.000 44.954 40 39.7 17.11 0.08 36.000 46.576 160.000 50 44.1 18.90 0.10 36.000 51.444 60 47.0 20.09 0.12 36.000 54.689 70 50.0 21.28 0.14 36.000 57.934 140.000 80 55.9 23.67 0.16 36.000 64.424 90 61.7 26.05 0.18 36.000 70.913 120.000 100 73.5 30.82 0.20 36.000 83.893 110 82.3 34.39 0.22 36.000 93.628 100.000 120 85.3 35.59 0.24 36.000 96.873 130 97.0 40.35 0.26 36.000 109.853 140 108.8 45.12 0.28 36.000 122.833 80.000 150 110.3 45.72 0.30 36.000 124.455 160 111.7 46.31 0.32 36.000 126.078 60.000 170 116.1 48.10 0.34 36.000 130.945 180 116.1 48.10 0.36 36.000 130.945 40.000 190 116.1 48.10 0.38 36.000 130.945 200 120.5 49.89 0.40 36.000 135.813 20.000 210 122.0 50.49 0.42 36.000 137.435 220 126.4 52.27 0.44 36.000 142.302 230 126.4 52.27 0.46 36.000 142.302 0.000 240 126.4 52.27 0.48 36.000 142.302 0 100 200 300 400 DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL 250 126.4 52.27 0.50 36.000 142.302 260 126.4 52.27 0.52 36.000 142.302 270 135.2 55.85 0.54 36.000 152.037 280 135.2 55.85 0.56 36.000 152.037 290 135.2 55.85 0.58 36.000 152.037 300 138.2 57.04 0.60 36.000 155.282 310 138.2 57.04 0.62 36.000 155.282 320 139.7 57.64 0.64 36.000 156.905 Nota. Elaboración propia CARGA 281 Tabla 180 Resolución de datos de corte directo, resumen de las muestras 5a-5b-5c UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CORTE DIRECTO ENSAYO: ( ASTM D-3080 ) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 POZO N° 1 COORDENADAS UTM: N: 8427907.378 E: 237302.606 RESUMEN DE MUESTRA N° 5a-5b-5c ESTRATO E-02 PROF. (m.): 0.30 - 3.00 ESFUERZO ESFUERZO C Nro. NORMAL CORTANTE f Kpa Kpa Kpa Kg/cm2 5a 54.50 55.20 5b 109.00 112.87 30.6 º 33.2 0.34 5c 218.00 156.90 ESFUERZO CORTANTE VS ESFUERZO NORMAL Linea Tendencia : NORMAL CORTANTE 180 x y 54.50 55.20 54.5 65.4 109.00 112.87 160 218.0 162.0 218.00 156.90 Distancia 163.5 96.6 140 Tangente = 0.5909203 Determinar C (Kpa) 120 x y 0 33.2 100 54.5 65.4 Line recta 80 0 33.2 54.5 33.2 60 40 33.2 30.6 º 20 0 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 ESFUERZO NORMAL Kpa Nota. Elaboración propia ESFUERZO DE CORTE kpa 282 Tabla 181 Resolución de datos de corte directo 6a UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CORTE DIRECTO ENSAYO: ( ASTM D-3080 ) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 POZO N° 6 COORDENADAS UTM: N: 8427799.906 E: 237336.748 MUESTRA N° 6a ESTRATO E-02 PROF. (m.): 0.30 - 3.00 TIPO ----> Cuadrado und Factor de calibracion = (0.89387*Lect. Dial + 2.2428)*0.45359 LADO = 6 cm Area = 36.00 cm2 Altura = 1.90 cm Volumen = 68.40 cm3 Peso = 135 gr D: 1.98 gr/cm3 P.V 20 kg 0.56 kg/cm2 Lect. Lec. Lec. Deform. Area Carga Tot. Def. carga carga Muestra S/muestra x 10-2(mm). 2div kg mm cm Kpa 0 0.0 0 0.00 0.000 0.000 10 11.0 5.48 0.02 36.000 14.910 20 12.0 5.88 0.04 36.000 16.014 70.000 30 13.0 6.29 0.06 36.000 17.118 40 13.5 6.49 0.08 36.000 17.670 50 14.0 6.69 0.10 36.000 18.222 60.000 60 14.0 6.69 0.12 36.000 18.222 70 17.0 7.91 0.14 36.000 21.533 80 18.0 8.32 0.16 36.000 22.636 50.000 90 18.5 8.52 0.18 36.000 23.188 100 19.0 8.72 0.20 36.000 23.740 110 19.5 8.92 0.22 36.000 24.292 40.000 120 21.0 9.53 0.24 36.000 25.948 130 27.0 11.96 0.26 36.000 32.570 140 29.0 12.78 0.28 36.000 34.777 30.000 150 37.5 16.22 0.30 36.000 44.159 160 37.5 16.22 0.32 36.000 44.159 170 39.5 17.03 0.34 36.000 46.367 20.000 180 39.5 17.03 0.36 36.000 46.367 190 39.5 17.03 0.38 36.000 46.367 200 41.0 17.64 0.40 36.000 48.022 10.000 210 41.5 17.84 0.42 36.000 48.574 220 43.0 18.45 0.44 36.000 50.230 230 43.5 18.65 0.46 36.000 50.781 0.000 240 43.5 18.65 0.48 36.000 50.781 0 100 200 300 400 250 43.5 18.65 0.50 36.000 50.781 260 43.5 18.65 0.52 36.000 50.781 DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL 270 47.0 20.07 0.54 36.000 54.644 280 47.0 20.07 0.56 36.000 54.644 290 47.0 20.07 0.58 36.000 54.644 300 47.0 20.07 0.60 36.000 54.644 310 47.0 20.07 0.62 36.000 54.644 320 49.0 20.88 0.64 36.000 56.852 Nota. Elaboración propia CARGA 283 Tabla 182 Resolución de datos de corte directo 6b UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CORTE DIRECTO ENSAYO: ( ASTM D-3080 ) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 POZO N° 1 COORDENADAS UTM: N: 8427799.906 E: 237336.748 MUESTRA N° 6b ESTRATO E-02 PROF. (m.): 0.30 - 3.00 TIPO ----> Cuadrado und Factor de calibracion = (0.89387*Lect. Dial + 2.2428)*0.45359 LADO = 6 cm Area = 36.00 cm2 Altura = 1.90 cm Volumen = 68.40 cm3 Peso = 135 gr D: 1.98 gr/cm3 P.V 40 kg 1.11 kg/cm2 Lect. Lec. Lec. Deform. Area Carga Tot. Def. carga carga Muestra S/muestra 2 x 10-2(mm). div (X) kg mm cm Kpa 0 0 0 0 0.000 0.000 10 24.2 10.83 0.02 36.000 29.480 20 26.4 11.72 0.04 36.000 31.908 140.000 30 28.6 12.61 0.06 36.000 34.336 40 29.7 13.06 0.08 36.000 35.550 50 30.8 13.51 0.10 36.000 36.764 120.000 60 30.8 13.51 0.12 36.000 36.764 70 37.4 16.18 0.14 36.000 44.049 80 39.6 17.07 0.16 36.000 46.477 100.000 90 40.7 17.52 0.18 36.000 47.691 100 41.8 17.97 0.20 36.000 48.905 110 42.9 18.41 0.22 36.000 50.119 80.000 120 46.2 19.75 0.24 36.000 53.762 130 59.4 25.10 0.26 36.000 68.331 140 63.8 26.89 0.28 36.000 73.187 60.000 150 82.5 34.47 0.30 36.000 93.827 160 82.5 34.47 0.32 36.000 93.827 170 86.9 36.25 0.34 36.000 98.683 40.000 180 86.9 36.25 0.36 36.000 98.683 190 86.9 36.25 0.38 36.000 98.683 200 90.2 37.59 0.40 36.000 102.325 20.000 210 91.3 38.03 0.42 36.000 103.540 220 94.6 39.37 0.44 36.000 107.182 230 95.7 39.82 0.46 36.000 108.396 240 95.7 39.82 0.48 36.000 108.396 0.000 0 100 200 300 400 250 95.7 39.82 0.50 36.000 108.396 260 95.7 39.82 0.52 36.000 108.396 DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL 270 103.4 42.94 0.54 36.000 116.895 280 103.4 42.94 0.56 36.000 116.895 290 103.4 42.94 0.58 36.000 116.895 300 103.4 42.94 0.60 36.000 116.895 310 103.4 42.94 0.62 36.000 116.895 320 107.8 44.72 0.64 36.000 121.751 Nota. Elaboración propia CARGA 284 Tabla 183 Resolución de datos de corte directo 6c UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CORTE DIRECTO ENSAYO: ( ASTM D-3080 ) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 POZO N° 1 COORDENADAS UTM: N: 8427799.906 E: 237336.748 MUESTRA N° 6c ESTRATO E-02 PROF. (m.): 0.30 - 3.00 TIPO ----> Cuadrado und Factor de calibracion = (0.89387*Lect. Dial + 2.2428)*0.45359 LADO = 6 cm Area = 36.00 cm2 Altura = 1.90 cm Volumen = 68.40 cm3 Peso = 135 gr D: 1.98 gr/cm3 P.V 80 kg 2.22 kg/cm2 Lect. Lec. Lec. Deform. Area Carga Tot. Def. carga carga Muestra S/muestra 2 div (X) kg mm cm Kpa 0 0 0 0 0.000 0.000 10 31.9 13.97 0.02 36.000 38.027 20 34.8 15.15 0.04 36.000 41.232 180.000 30 37.8 16.32 0.06 36.000 44.437 40 39.2 16.91 0.08 36.000 46.040 160.000 50 40.7 17.50 0.10 36.000 47.642 60 40.7 17.50 0.12 36.000 47.642 70 49.4 21.03 0.14 36.000 57.258 140.000 80 52.3 22.21 0.16 36.000 60.463 90 53.7 22.80 0.18 36.000 62.066 120.000 100 55.2 23.39 0.20 36.000 63.669 110 56.6 23.98 0.22 36.000 65.271 100.000 120 61.0 25.74 0.24 36.000 70.079 130 78.4 32.81 0.26 36.000 89.310 140 84.2 35.16 0.28 36.000 95.721 80.000 150 108.9 45.17 0.30 36.000 122.965 160 108.9 45.17 0.32 36.000 122.965 60.000 170 114.7 47.53 0.34 36.000 129.376 180 114.7 47.53 0.36 36.000 129.376 40.000 190 114.7 47.53 0.38 36.000 129.376 200 119.1 49.29 0.40 36.000 134.183 20.000 210 120.5 49.88 0.42 36.000 135.786 220 124.9 51.65 0.44 36.000 140.594 230 126.3 52.24 0.46 36.000 142.196 0.000 240 126.3 52.24 0.48 36.000 142.196 0 100 200 300 400 DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL 250 126.3 52.24 0.50 36.000 142.196 260 126.3 52.24 0.52 36.000 142.196 270 136.5 56.36 0.54 36.000 153.415 280 136.5 56.36 0.56 36.000 153.415 290 136.5 56.36 0.58 36.000 153.415 300 136.5 56.36 0.60 36.000 153.415 310 136.5 56.36 0.62 36.000 153.415 320 142.3 58.71 0.64 36.000 159.825 Nota. Elaboración propia CARGA 285 Tabla 184 Resolución de datos de corte directo, resumen de las muestras 6a-6b-6c UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CORTE DIRECTO ENSAYO: ( ASTM D-3080 ) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 POZO N° 1 COORDENADAS UTM: N: 8427799.906 E: 237336.748 RESUMEN DE MUESTRA N° 6a-6b-6c ESTRATO E-02 PROF. (m.): 0.30 - 3.00 ESFUERZO ESFUERZO C Nro. NORMAL CORTANTE f Kpa Kpa Kpa Kg/cm2 6a 54.50 56.85 6b 109.00 121.75 30.5 º 37.8 0.39 6c 218.00 159.83 ESFUERZO CORTANTE VS ESFUERZO NORMAL Linea Tendencia : NORMAL CORTANTE 180 x y 54.50 56.85 54.5 70.0 109.00 121.75 160 218.0 166.4 218.00 159.83 Distancia 163.5 96.4 140 Tangente = 0.5897341 Determinar C (Kpa) 120 x y 0 37.8 100 54.5 70.0 Line recta 80 0 37.8 54.5 37.8 60 37.480 30.5 º 20 0 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 ESFUERZO NORMAL Kpa Nota. Elaboración propia ESFUERZO DE CORTE kpa 286 Tabla 185 Resolución de datos de corte directo 7a UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CORTE DIRECTO ENSAYO: ( ASTM D-3080 ) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 POZO N° 7 COORDENADAS UTM: N: 8427689.28 E: 237385.876 MUESTRA N° 7a ESTRATO E-02 PROF. (m.): 0.30 - 3.00 TIPO ----> Cuadrado und Factor de calibracion = (0.89387*Lect. Dial + 2.2428)*0.45359 LADO = 6 cm Area = 36.00 cm2 Altura = 1.90 cm Volumen = 68.40 cm3 Peso = 31347 gr D: 19.70 gr/cm 13 P.V 20 kg 0.56 kg/cm2 Lect. Lec. Lec. Deform. Area Carga Tot. Def. carga carga Muestra S/muestra x 10-2(mm). div kg mm cm 2 Kpa 0 0.0 0 0.00 0.000 0.000 10 13.0 6.29 0.02 36.000 17.118 20 13.5 6.49 0.04 36.000 17.670 60.000 30 17.0 7.91 0.06 36.000 21.533 40 26.0 11.56 0.08 36.000 31.466 50 26.5 11.76 0.10 36.000 32.018 50.000 60 28.0 12.37 0.12 36.000 33.674 70 28.0 12.37 0.14 36.000 33.674 80 28.0 12.37 0.16 36.000 33.674 90 28.0 12.37 0.18 36.000 33.674 40.000 100 28.0 12.37 0.20 36.000 33.674 110 28.0 12.37 0.22 36.000 33.674 120 29.0 12.78 0.24 36.000 34.777 130 29.5 12.98 0.26 36.000 35.329 30.000 140 30.0 13.18 0.28 36.000 35.881 150 31.0 13.59 0.30 36.000 36.985 160 32.0 13.99 0.32 36.000 38.089 20.000 170 33.0 14.40 0.34 36.000 39.192 180 35.0 15.21 0.36 36.000 41.400 190 39.5 17.03 0.38 36.000 46.367 200 41.0 17.64 0.40 36.000 48.022 10.000 210 41.5 17.84 0.42 36.000 48.574 220 43.0 18.45 0.44 36.000 50.230 230 43.5 18.65 0.46 36.000 50.781 0.000 240 44.0 18.86 0.48 36.000 51.333 0 100 200 300 400 250 44.5 19.06 0.50 36.000 51.885 260 44.5 19.06 0.52 36.000 51.885 DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL 270 45.0 19.26 0.54 36.000 52.437 280 47.0 20.07 0.56 36.000 54.644 290 49.0 20.88 0.58 36.000 56.852 300 49.0 20.88 0.60 36.000 56.852 310 49.0 20.88 0.62 36.000 56.852 320 49.0 20.88 0.64 36.000 56.852 Nota. Elaboración propia CARGA 287 Tabla 186 Resolución de datos de corte directo 7b UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CORTE DIRECTO ENSAYO: ( ASTM D-3080 ) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 POZO N° 1 COORDENADAS UTM: N: 8427689.28 E: 237385.876 MUESTRA N° 7b ESTRATO E-02 PROF. (m.): 0.30 - 3.00 TIPO ----> Cuadrado und Factor de calibracion = (0.89387*Lect. Dial + 2.2428)*0.45359 LADO = 6 cm Area = 36.00 cm2 Altura = 1.90 cm Volumen = 68.40 cm3 Peso = 1347 gr D: 19.70 gr/cm3 P.V 40 kg 1.11 kg/cm2 Lect. Lec. Lec. Deform. Area Carga Tot. Def. carga carga Muestra S/muestra 2 x 10-2(mm). div (X) kg mm cm Kpa 0 0 0 0 0.000 0.000 10 29.9 13.14 0.02 36.000 35.771 20 31.1 13.61 0.04 36.000 37.040 160.000 30 39.1 16.87 0.06 36.000 45.925 40 59.8 25.26 0.08 36.000 68.772 50 61.0 25.73 0.10 36.000 70.041 140.000 60 64.4 27.13 0.12 36.000 73.849 70 64.4 27.13 0.14 36.000 73.849 120.000 80 64.4 27.13 0.16 36.000 73.849 90 64.4 27.13 0.18 36.000 73.849 100 64.4 27.13 0.20 36.000 73.849 100.000 110 64.4 27.13 0.22 36.000 73.849 120 66.7 28.06 0.24 36.000 76.388 130 67.9 28.53 0.26 36.000 77.657 80.000 140 69.0 28.99 0.28 36.000 78.926 150 71.3 29.93 0.30 36.000 81.465 60.000 160 73.6 30.86 0.32 36.000 84.004 170 75.9 31.79 0.34 36.000 86.542 180 80.5 33.66 0.36 36.000 91.619 40.000 190 90.9 37.85 0.38 36.000 103.043 200 94.3 39.25 0.40 36.000 106.851 210 95.5 39.72 0.42 36.000 108.120 20.000 220 98.9 41.12 0.44 36.000 111.928 230 100.1 41.58 0.46 36.000 113.197 240 101.2 42.05 0.48 36.000 114.466 0.000 0 100 200 300 400 250 102.4 42.52 0.50 36.000 115.736 260 102.4 42.52 0.52 36.000 115.736 DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL 270 103.5 42.98 0.54 36.000 117.005 280 108.1 44.85 0.56 36.000 122.082 290 112.7 46.71 0.58 36.000 127.159 300 112.7 46.71 0.60 36.000 127.159 310 112.7 46.71 0.62 36.000 127.159 320 112.7 46.71 0.64 36.000 127.159 Nota. Elaboración propia CARGA 288 Tabla 187 Resolución de datos de corte directo 7c UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CORTE DIRECTO ENSAYO: ( ASTM D-3080 ) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 POZO N° 1 COORDENADAS UTM: N: 8427689.28 E: 237385.876 MUESTRA N° 7c ESTRATO E-02 PROF. (m.): 0.30 - 3.00 TIPO ----> Cuadrado und Factor de calibracion = (0.89387*Lect. Dial + 2.2428)*0.45359 LADO = 6 cm Area = 36.00 cm2 Altura = 1.90 cm Volumen = 68.40 cm3 Peso = 1347 gr D: 19.70 gr/cm3 P.V 80 kg 2.22 kg/cm2 Lect. Lec. Lec. Deform. Area Carga Tot. Def. carga carga Muestra S/muestra 2 div (X) kg mm cm Kpa 0 0 0 0 0.000 0.000 10 38.9 16.78 0.02 36.000 45.671 20 40.4 17.38 0.04 36.000 47.321 200.000 30 50.8 21.63 0.06 36.000 58.872 40 77.7 32.54 0.08 36.000 88.573 180.000 50 79.2 33.14 0.10 36.000 90.223 60 83.7 34.96 0.12 36.000 95.173 160.000 70 83.7 34.96 0.14 36.000 95.173 80 83.7 34.96 0.16 36.000 95.173 140.000 90 83.7 34.96 0.18 36.000 95.173 100 83.7 34.96 0.20 36.000 95.173 120.000 110 83.7 34.96 0.22 36.000 95.173 120 86.7 36.17 0.24 36.000 98.473 100.000 130 88.2 36.78 0.26 36.000 100.124 140 89.7 37.39 0.28 36.000 101.774 80.000 150 92.7 38.60 0.30 36.000 105.074 160 95.7 39.81 0.32 36.000 108.374 170 98.7 41.02 0.34 36.000 111.674 60.000 180 104.7 43.45 0.36 36.000 118.274 190 118.1 48.90 0.38 36.000 133.125 40.000 200 122.6 50.72 0.40 36.000 138.075 210 124.1 51.33 0.42 36.000 139.725 20.000 220 128.6 53.15 0.44 36.000 144.675 230 130.1 53.75 0.46 36.000 146.326 0.000 240 131.6 54.36 0.48 36.000 147.976 0 100 200 300 400 DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL 250 133.1 54.96 0.50 36.000 149.626 260 133.1 54.96 0.52 36.000 149.626 270 134.6 55.57 0.54 36.000 151.276 280 140.5 58.00 0.56 36.000 157.876 290 146.5 60.42 0.58 36.000 164.476 300 146.5 60.42 0.60 36.000 164.476 310 146.5 60.42 0.62 36.000 164.476 320 146.5 60.42 0.64 36.000 164.476 Nota. Elaboración propia CARGA 289 Tabla 188 Resolución de datos de corte directo, resumen de las muestras 7a-7b-7c UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CORTE DIRECTO ENSAYO: ( ASTM D-3080 ) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 POZO N° 1 COORDENADAS UTM: N: 8427689.28 E: 237385.876 RESUMEN DE MUESTRA N° 7a-7b-7c ESTRATO E-02 PROF. (m.): 0.30 - 3.00 ESFUERZO ESFUERZO C Nro. NORMAL CORTANTE f Kpa Kpa Kpa Kg/cm2 7a 54.50 56.85 7b 109.00 127.16 31.5 º 38.2 0.39 7c 218.00 164.48 ESFUERZO CORTANTE VS ESFUERZO NORMAL Linea Tendencia : NORMAL CORTANTE 200 x y 54.50 56.85 180 54.5 71.6 109.00 127.16 218.0 171.9 218.00 164.48 160 Distancia 163.5 100.2 Tangente = 0.613125 140 Determinar C (Kpa) x y 120 0 38.2 54.5 71.6 100 Line recta 0 38.2 80 54.5 38.2 60 38.420 31.5 º 20 0 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 ESFUERZO NORMAL Kpa Nota. Elaboración propia ESFUERZO DE CORTE kpa 290 Tabla 189 Resolución de datos de corte directo 8a UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CORTE DIRECTO ENSAYO: ( ASTM D-3080 ) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 POZO N° 8 COORDENADAS UTM: N: 8427821.057 E: 237405.284 MUESTRA N° 8a ESTRATO E-02 PROF. (m.): 0.30 - 3.00 TIPO ----> Cuadrado und Factor de calibracion = (0.89387*Lect. Dial + 2.2428)*0.45359 LADO = 6 cm Area = 36.00 cm2 Altura = 1.90 cm Volumen = 68.40 cm3 Peso = 31341 gr D: 19.60 gr/cm 13 P.V 20 kg 0.56 kg/cm2 Lect. Lec. Lec. Deform. Area Carga Tot. Def. carga carga Muestra S/muestra x 10-2(mm). 2div kg mm cm Kpa 0 0.0 0 0.00 0.000 0.000 10 17.0 7.91 0.02 36.000 21.533 20 17.5 8.11 0.04 36.000 22.085 70.000 30 18.0 8.32 0.06 36.000 22.636 40 21.0 9.53 0.08 36.000 25.948 50 22.0 9.94 0.10 36.000 27.051 60.000 60 22.0 9.94 0.12 36.000 27.051 70 22.0 9.94 0.14 36.000 27.051 80 22.0 9.94 0.16 36.000 27.051 50.000 90 23.0 10.34 0.18 36.000 28.155 100 23.0 10.34 0.20 36.000 28.155 110 23.0 10.34 0.22 36.000 28.155 40.000 120 25.0 11.15 0.24 36.000 30.363 130 25.0 11.15 0.26 36.000 30.363 140 25.0 11.15 0.28 36.000 30.363 30.000 150 25.0 11.15 0.30 36.000 30.363 160 32.0 13.99 0.32 36.000 38.089 170 33.0 14.40 0.34 36.000 39.192 20.000 180 36.0 15.61 0.36 36.000 42.503 190 37.0 16.02 0.38 36.000 43.607 200 41.0 17.64 0.40 36.000 48.022 10.000 210 41.5 17.84 0.42 36.000 48.574 220 43.5 18.65 0.44 36.000 50.781 230 45.0 19.26 0.46 36.000 52.437 0.000 240 45.0 19.26 0.48 36.000 52.437 0 100 200 300 400 250 48.0 20.48 0.50 36.000 55.748 260 48.0 20.48 0.52 36.000 55.748 DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL 270 48.0 20.48 0.54 36.000 55.748 280 50.0 21.29 0.56 36.000 57.956 290 51.0 21.70 0.58 36.000 59.059 300 51.0 21.70 0.60 36.000 59.059 310 51.0 21.70 0.62 36.000 59.059 320 51.0 21.70 0.64 36.000 59.059 Nota. Elaboración propia CARGA 291 Tabla 190 Resolución de datos de corte directo 8b UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CORTE DIRECTO ENSAYO: ( ASTM D-3080 ) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 POZO N° 1 COORDENADAS UTM: N: 8427821.057 E: 237405.284 MUESTRA N° 8b ESTRATO E-02 PROF. (m.): 0.30 - 3.00 TIPO ----> Cuadrado und Factor de calibracion = (0.89387*Lect. Dial + 2.2428)*0.45359 LADO = 6 cm Area = 36.00 cm2 Altura = 1.90 cm Volumen = 68.40 cm3 Peso = 1341 gr D: 19.60 gr/cm3 P.V 40 kg 1.11 kg/cm2 Lect. Lec. Lec. Deform. Area Carga Tot. Def. carga carga Muestra S/muestra 2 x 10-2(mm). div (X) kg mm cm Kpa 0 0 0 0 0.000 0.000 10 39.1 16.87 0.02 36.000 45.925 20 40.3 17.34 0.04 36.000 47.194 160.000 30 41.4 17.80 0.06 36.000 48.464 40 48.3 20.60 0.08 36.000 56.079 50 50.6 21.53 0.10 36.000 58.618 140.000 60 50.6 21.53 0.12 36.000 58.618 70 50.6 21.53 0.14 36.000 58.618 120.000 80 50.6 21.53 0.16 36.000 58.618 90 52.9 22.47 0.18 36.000 61.156 100 52.9 22.47 0.20 36.000 61.156 100.000 110 52.9 22.47 0.22 36.000 61.156 120 57.5 24.33 0.24 36.000 66.234 130 57.5 24.33 0.26 36.000 66.234 80.000 140 57.5 24.33 0.28 36.000 66.234 150 57.5 24.33 0.30 36.000 66.234 60.000 160 73.6 30.86 0.32 36.000 84.004 170 75.9 31.79 0.34 36.000 86.542 180 82.8 34.59 0.36 36.000 94.158 40.000 190 85.1 35.52 0.38 36.000 96.696 200 94.3 39.25 0.40 36.000 106.851 210 95.5 39.72 0.42 36.000 108.120 20.000 220 100.1 41.58 0.44 36.000 113.197 230 103.5 42.98 0.46 36.000 117.005 240 103.5 42.98 0.48 36.000 117.005 0.000 0 100 200 300 400 250 110.4 45.78 0.50 36.000 124.621 260 110.4 45.78 0.52 36.000 124.621 DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL 270 110.4 45.78 0.54 36.000 124.621 280 115.0 47.64 0.56 36.000 129.698 290 117.3 48.58 0.58 36.000 132.236 300 117.3 48.58 0.60 36.000 132.236 310 117.3 48.58 0.62 36.000 132.236 320 117.3 48.58 0.64 36.000 132.236 Nota. Elaboración propia CARGA 292 Tabla 191 Resolución de datos de corte directo 8c UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CORTE DIRECTO ENSAYO: ( ASTM D-3080 ) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 POZO N° 1 COORDENADAS UTM: N: 8427821.057 E: 237405.284 MUESTRA N° 8C ESTRATO E-02 PROF. (m.): 0.30 - 3.00 TIPO ----> Cuadrado und Factor de calibracion = (0.89387*Lect. Dial + 2.2428)*0.45359 LADO = 6 cm Area = 36.00 cm2 Altura = 1.90 cm Volumen = 68.40 cm3 Peso = 1341 gr D: 19.60 gr/cm3 P.V 80 kg 2.22 kg/cm2 Lect. Lec. Lec. Deform. Area Carga Tot. Def. carga carga Muestra S/muestra 2 div (X) kg mm cm Kpa 0 0 0 0 0.000 0.000 10 48.1 20.52 0.02 36.000 55.851 20 49.5 21.09 0.04 36.000 57.412 180.000 30 50.9 21.66 0.06 36.000 58.973 40 59.4 25.10 0.08 36.000 68.341 160.000 50 62.2 26.25 0.10 36.000 71.463 60 62.2 26.25 0.12 36.000 71.463 70 62.2 26.25 0.14 36.000 71.463 140.000 80 62.2 26.25 0.16 36.000 71.463 90 65.1 27.40 0.18 36.000 74.586 120.000 100 65.1 27.40 0.20 36.000 74.586 110 65.1 27.40 0.22 36.000 74.586 100.000 120 70.7 29.69 0.24 36.000 80.830 130 70.7 29.69 0.26 36.000 80.830 140 70.7 29.69 0.28 36.000 80.830 80.000 150 70.7 29.69 0.30 36.000 80.830 160 90.5 37.72 0.32 36.000 102.687 60.000 170 93.4 38.87 0.34 36.000 105.810 180 101.8 42.31 0.36 36.000 115.177 40.000 190 104.7 43.46 0.38 36.000 118.300 200 116.0 48.05 0.40 36.000 130.789 20.000 210 117.4 48.62 0.42 36.000 132.351 220 123.1 50.91 0.44 36.000 138.596 230 127.3 52.63 0.46 36.000 143.279 0.000 240 127.3 52.63 0.48 36.000 143.279 0 100 200 300 400 DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL 250 135.8 56.07 0.50 36.000 152.647 260 135.8 56.07 0.52 36.000 152.647 270 135.8 56.07 0.54 36.000 152.647 280 141.5 58.37 0.56 36.000 158.891 290 144.3 59.52 0.58 36.000 162.014 300 144.3 59.52 0.60 36.000 162.014 310 144.3 59.52 0.62 36.000 162.014 320 144.3 59.52 0.64 36.000 162.014 Nota. Elaboración propia CARGA 293 Tabla 192 Resolución de datos de corte directo, resumen de las muestras 8a-8b-8c UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CORTE DIRECTO ENSAYO: ( ASTM D-3080 ) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 POZO N° 1 COORDENADAS UTM: N: 8427821.057 E: 237405.284 RESUMEN DE MUESTRA N° 8a-8b-8c ESTRATO E-02 PROF. (m.): 0.30 - 3.00 ESFUERZO ESFUERZO C Nro. NORMAL CORTANTE f Kpa Kpa Kpa Kg/cm2 8a 54.50 59.06 8b 109.00 132.24 30.1 º 44.2 0.45 8C 218.00 162.01 ESFUERZO CORTANTE VS ESFUERZO NORMAL Linea Tendencia : NORMAL CORTANTE 180 x y 54.50 59.06 54.5 75.7 109.00 132.24 160 218.0 170.3 218.00 162.01 Distancia 163.5 94.6 140 Tangente = 0.578762 Determinar C (Kpa) 120 x y 0 44.2 100 54.5 75.7 Line recta 80 0 44.2 54.5 44.2 60 44.2 40 30.1 º 20 0 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 ESFUERZO NORMAL Kpa Nota. Elaboración propia ESFUERZO DE CORTE kpa 294 Tabla 193 Resolución de datos de corte directo 9a Nota. Elaboración propia 295 Tabla 194 Resolución de datos de corte directo 9b UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CORTE DIRECTO ENSAYO: ( ASTM D-3080 ) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 POZO N° 1 COORDENADAS UTM: N: 8427721.394 E: 237463.783 MUESTRA N° 9b ESTRATO E-02 PROF. (m.): 0.30 - 3.00 TIPO ----> Cuadrado und Factor de calibracion = (0.89387*Lect. Dial + 2.2428)*0.45359 LADO = 6 cm Area = 36.00 cm2 Altura = 1.90 cm Volumen = 68.40 cm3 Peso = 1341 gr D: 19.60 gr/cm3 P.V 40 kg 1.11 kg/cm2 Lect. Lec. Lec. Deform. Area Carga Tot. Def. carga carga Muestra S/muestra 2 x 10-2(mm). div (X) kg mm cm Kpa 0 0 0 0 0.000 0.000 10 25.3 11.28 0.02 36.000 30.694 20 29.9 13.14 0.04 36.000 35.771 160.000 30 34.5 15.01 0.06 36.000 40.848 40 34.5 15.01 0.08 36.000 40.848 50 36.8 15.94 0.10 36.000 43.386 140.000 60 36.8 15.94 0.12 36.000 43.386 70 39.1 16.87 0.14 36.000 45.925 120.000 80 39.1 16.87 0.16 36.000 45.925 90 39.1 16.87 0.18 36.000 45.925 100 43.7 18.74 0.20 36.000 51.002 100.000 110 43.7 18.74 0.22 36.000 51.002 120 43.7 18.74 0.24 36.000 51.002 130 48.3 20.60 0.26 36.000 56.079 80.000 140 55.2 23.40 0.28 36.000 63.695 150 55.2 23.40 0.30 36.000 63.695 60.000 160 55.2 23.40 0.32 36.000 63.695 170 55.2 23.40 0.34 36.000 63.695 180 55.2 23.40 0.36 36.000 63.695 40.000 190 62.1 26.20 0.38 36.000 71.311 200 62.1 26.20 0.40 36.000 71.311 210 62.1 26.20 0.42 36.000 71.311 20.000 220 75.9 31.79 0.44 36.000 86.542 230 78.2 32.72 0.46 36.000 89.081 240 82.8 34.59 0.48 36.000 94.158 0.000 0 100 200 300 400 250 85.1 35.52 0.50 36.000 96.696 260 87.4 36.45 0.52 36.000 99.235 DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL 270 94.3 39.25 0.54 36.000 106.851 280 110.4 45.78 0.56 36.000 124.621 290 110.4 45.78 0.58 36.000 124.621 300 112.7 46.71 0.60 36.000 127.159 310 115.0 47.64 0.62 36.000 129.698 320 115.0 47.64 0.64 36.000 129.698 Nota. Elaboración propia CARGA 296 Tabla 195 Resolución de datos de corte directo 9c UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CORTE DIRECTO ENSAYO: ( ASTM D-3080 ) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 POZO N° 1 COORDENADAS UTM: N: 8427721.394 E: 237463.783 MUESTRA N° 9c ESTRATO E-02 PROF. (m.): 0.30 - 3.00 TIPO ----> Cuadrado und Factor de calibracion = (0.89387*Lect. Dial + 2.2428)*0.45359 LADO = 6 cm Area = 36.00 cm2 Altura = 1.90 cm Volumen = 68.40 cm3 Peso = 1341 gr D: 19.60 gr/cm3 P.V 80 kg 2.22 kg/cm2 Lect. Lec. Lec. Deform. Area Carga Tot. Def. carga carga Muestra S/muestra div (X) kg mm cm 2 Kpa 0 0 0 0 0.000 0.000 10 29.3 12.92 0.02 36.000 35.162 20 34.7 15.08 0.04 36.000 41.051 180.000 30 40.0 17.24 0.06 36.000 46.940 40 40.0 17.24 0.08 36.000 46.940 160.000 50 42.7 18.33 0.10 36.000 49.885 60 42.7 18.33 0.12 36.000 49.885 70 45.4 19.41 0.14 36.000 52.830 140.000 80 45.4 19.41 0.16 36.000 52.830 90 45.4 19.41 0.18 36.000 52.830 120.000 100 50.7 21.57 0.20 36.000 58.719 110 50.7 21.57 0.22 36.000 58.719 100.000 120 50.7 21.57 0.24 36.000 58.719 130 56.0 23.73 0.26 36.000 64.609 140 64.0 26.98 0.28 36.000 73.443 80.000 150 64.0 26.98 0.30 36.000 73.443 160 64.0 26.98 0.32 36.000 73.443 60.000 170 64.0 26.98 0.34 36.000 73.443 180 64.0 26.98 0.36 36.000 73.443 40.000 190 72.0 30.22 0.38 36.000 82.277 200 72.0 30.22 0.40 36.000 82.277 20.000 210 72.0 30.22 0.42 36.000 82.277 220 88.0 36.71 0.44 36.000 99.946 230 90.7 37.80 0.46 36.000 102.891 0.000 240 96.0 39.96 0.48 36.000 108.780 0 100 200 300 400 DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL 250 98.7 41.04 0.50 36.000 111.725 260 101.4 42.12 0.52 36.000 114.670 270 109.4 45.37 0.54 36.000 123.504 280 128.1 52.94 0.56 36.000 144.117 290 128.1 52.94 0.58 36.000 144.117 300 130.7 54.02 0.60 36.000 147.062 310 133.4 55.10 0.62 36.000 150.006 320 133.4 55.10 0.64 36.000 150.006 Nota. Elaboración propia CARGA 297 Tabla 196 Resolución de datos de corte directo, resumen de las muestras 9a-9b-9c UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CORTE DIRECTO ENSAYO: ( ASTM D-3080 ) “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 22/11/2019 POZO N° 1 COORDENADAS UTM: N: 8427721.394 E: 237463.783 RESUMEN DE MUESTRA N° 9a-9b-9c ESTRATO E-02 PROF. (m.): 0.30 - 3.00 ESFUERZO ESFUERZO C Nro. NORMAL CORTANTE f Kpa Kpa Kpa Kg/cm2 9a 54.50 57.96 9b 109.00 129.70 27.0 º 47.8 0.49 9c 218.00 150.01 180 ESFUERZO CORTANTE VS ESFUERZO NORMAL 160 Linea Tendencia : NORMAL CORTANTE x y 54.50 57.96 140 54.5 75.6 109.00 129.70 218.0 158.8 218.00 150.01 120 Distancia 163.5 83.3 Tangente = 0.5091896 100 Determinar C (Kpa) x y 0 47.8 80 54.5 75.6 Line recta 60 0 47.8 47.8 275.40.5 º 47.8 40 20 0 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 ESFUERZO NORMAL Kpa Nota. Elaboración propia ESFUERZO DE CORTE kpa 298 3.6.7. Procesamiento de datos de permeámetro Tabla 197 Resolución de permeabilidad C-01 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: PERMEABILIDAD “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 23/11/2019 CALICATA N° C-1 COORDENADAS UTM: N:8427924.589 E:237200.396 ENSAYO N° M1 M2 M3 VOLUMEN DE AGUA RECOLECTADA A LA SALIDA (cm3) 50.00 50.00 50.00 LONGITUD DE LA MUESTRA (cm) 7.50 7.40 7.50 DIFERENCIA DE NIVEL (cm) 15.00 14.80 15.00 AREA TRANSVERSAL DE LA MUESTRA (cm2) 29.22 29.22 29.22 TIEMPO DE ENSAYO (seg) 76.00 63.00 75.00 Vdescarga (cm/seg) 0.02 0.03 0.02 COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD (cm/seg) 0.01 0.01 0.01 PROMEDIO DE PERMEABILIDAD (cm/seg) 0.01 COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD DEL SUELO 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 M1 M2 M3 PROMEDIO COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD 0.01 cm/seg Nota. Elaboración propia 299 Tabla 198 Resolución de permeabilidad C-02 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: PERMEABILIDAD “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 23/11/2019 CALICATA N° C-2 COORDENADAS UTM: N:8427832.341 E:237231.591 ENSAYO N° M1 M2 M3 VOLUMEN DE AGUA RECOLECTADA A LA SALIDA (cm3) 50.00 50.00 50.00 LONGITUD DE LA MUESTRA (cm) 7.20 7.40 7.50 DIFERENCIA DE NIVEL (cm) 14.40 14.80 15.00 AREA TRANSVERSAL DE LA MUESTRA (cm2) 29.22 29.22 29.22 TIEMPO DE ENSAYO (seg) 58.00 64.00 77.00 Vdescarga (cm/seg) 0.03 0.03 0.02 COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD (cm/seg) 0.01 0.01 0.01 PROMEDIO DE PERMEABILIDAD (cm/seg) 0.01 COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD DEL SUELO 0.02 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 M1 M2 M3 PROMEDIO COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD 0.01 cm/seg Nota. Elaboración propia 300 Tabla 199 Resolución de permeabilidad C-03 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: PERMEABILIDAD “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 23/11/2019 CALICATA N° C-3 COORDENADAS UTM: N:8427719.735 E:237273.752 ENSAYO N° M1 M2 M3 VOLUMEN DE AGUA RECOLECTADA A LA SALIDA (cm3) 50.00 50.00 50.00 LONGITUD DE LA MUESTRA (cm) 7.15 7.25 7.40 DIFERENCIA DE NIVEL (cm) 14.30 14.50 14.80 AREA TRANSVERSAL DE LA MUESTRA (cm2) 29.22 29.22 29.22 TIEMPO DE ENSAYO (seg) 65.00 71.00 74.00 Vdescarga (cm/seg) 0.03 0.02 0.02 COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD (cm/seg) 0.01 0.01 0.01 PROMEDIO DE PERMEABILIDAD (cm/seg) 0.01 COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD DEL SUELO 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 M1 M2 M3 PROMEDIO COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD 0.01 cm/seg Nota. Elaboración propia 301 Tabla 200 Resolución de permeabilidad C-04 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: PERMEABILIDAD “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 23/11/2019 CALICATA N° C-4 COORDENADAS UTM: N:8427589.12 E:237317.332 ENSAYO N° M1 M2 M3 VOLUMEN DE AGUA RECOLECTADA A LA SALIDA (cm3) 50.00 50.00 50.00 LONGITUD DE LA MUESTRA (cm) 7.50 7.35 7.40 DIFERENCIA DE NIVEL (cm) 15.00 14.70 14.80 AREA TRANSVERSAL DE LA MUESTRA (cm2) 29.22 29.22 29.22 TIEMPO DE ENSAYO (seg) 66.00 55.00 62.00 Vdescarga (cm/seg) 0.03 0.03 0.03 COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD (cm/seg) 0.01 0.02 0.01 PROMEDIO DE PERMEABILIDAD (cm/seg) 0.01 COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD DEL SUELO 0.02 0.02 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 M1 M2 M3 PROMEDIO COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD 0.01 cm/seg Nota. Elaboración propia 302 Tabla 201 Resolución de permeabilidad C-05 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: PERMEABILIDAD “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 23/11/2019 CALICATA N° C-5 COORDENADAS UTM: N:8427907.378 E:237302.606 ENSAYO N° M1 M2 M3 VOLUMEN DE AGUA RECOLECTADA A LA SALIDA (cm3) 50.00 50.00 50.00 LONGITUD DE LA MUESTRA (cm) 7.50 7.45 7.50 DIFERENCIA DE NIVEL (cm) 15.00 14.90 15.00 AREA TRANSVERSAL DE LA MUESTRA (cm2) 29.22 29.22 29.22 TIEMPO DE ENSAYO (seg) 57.00 58.00 63.00 Vdescarga (cm/seg) 0.03 0.03 0.03 COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD (cm/seg) 0.02 0.01 0.01 PROMEDIO DE PERMEABILIDAD (cm/seg) 0.01 COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD DEL SUELO 0.02 0.02 0.02 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 M1 M2 M3 PROMEDIO COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD 0.01 cm/seg Nota. Elaboración propia 303 Tabla 202 Resolución de permeabilidad C-06 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: PERMEABILIDAD “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 23/11/2019 CALICATA N° C-6 COORDENADAS UTM: N:8427799.906 E:237336.748 ENSAYO N° M1 M2 M3 VOLUMEN DE AGUA RECOLECTADA A LA SALIDA (cm3) 50.00 50.00 50.00 LONGITUD DE LA MUESTRA (cm) 7.13 7.40 7.20 DIFERENCIA DE NIVEL (cm) 14.26 14.80 14.40 AREA TRANSVERSAL DE LA MUESTRA (cm2) 29.22 29.22 29.22 TIEMPO DE ENSAYO (seg) 64.00 70.00 68.00 Vdescarga (cm/seg) 0.03 0.02 0.03 COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD (cm/seg) 0.01 0.01 0.01 PROMEDIO DE PERMEABILIDAD (cm/seg) 0.01 COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD DEL SUELO 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 M1 M2 M3 PROMEDIO COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD 0.01 cm/seg Nota. Elaboración propia 304 Tabla 203 Resolución de permeabilidad C-07 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: PERMEABILIDAD “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 23/11/2019 CALICATA N° C-7 COORDENADAS UTM: N:8427689.28 E:237385.876 ENSAYO N° M1 M2 M3 VOLUMEN DE AGUA RECOLECTADA A LA SALIDA (cm3) 50.00 50.00 50.00 LONGITUD DE LA MUESTRA (cm) 7.23 7.10 7.30 DIFERENCIA DE NIVEL (cm) 14.46 14.20 14.60 AREA TRANSVERSAL DE LA MUESTRA (cm2) 29.22 29.22 29.22 TIEMPO DE ENSAYO (seg) 64.00 61.00 68.00 Vdescarga (cm/seg) 0.03 0.03 0.03 COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD (cm/seg) 0.01 0.01 0.01 PROMEDIO DE PERMEABILIDAD (cm/seg) 0.01 COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD DEL SUELO 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 M1 M2 M3 PROMEDIO COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD 0.01 cm/seg Nota. Elaboración propia 305 Tabla 204 Resolución de permeabilidad C-08 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: PERMEABILIDAD “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 23/11/2019 CALICATA N° C-8 COORDENADAS UTM: N:8427821.057 E:237405.284 ENSAYO N° M1 M2 M3 VOLUMEN DE AGUA RECOLECTADA A LA SALIDA (cm3) 50.00 50.00 50.00 LONGITUD DE LA MUESTRA (cm) 7.50 7.40 7.40 DIFERENCIA DE NIVEL (cm) 15.00 14.80 14.80 AREA TRANSVERSAL DE LA MUESTRA (cm2) 29.22 29.22 29.22 TIEMPO DE ENSAYO (seg) 66.00 62.00 63.00 Vdescarga (cm/seg) 0.03 0.03 0.03 COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD (cm/seg) 0.01 0.01 0.01 PROMEDIO DE PERMEABILIDAD (cm/seg) 0.01 COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD DEL SUELO 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 M1 M2 M3 PROMEDIO COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD 0.01 cm/seg Nota. Elaboración propia 306 Tabla 205 Resolución de permeabilidad C-09 UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: PERMEABILIDAD “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 23/11/2019 CALICATA N° C-9 COORDENADAS UTM: N:8427721.394 E:237463.783 ENSAYO N° M1 M2 M3 VOLUMEN DE AGUA RECOLECTADA A LA SALIDA (cm3) 50.00 50.00 50.00 LONGITUD DE LA MUESTRA (cm) 7.40 7.40 7.50 DIFERENCIA DE NIVEL (cm) 14.80 14.80 15.00 AREA TRANSVERSAL DE LA MUESTRA (cm2) 29.22 29.22 29.22 TIEMPO DE ENSAYO (seg) 69.00 67.00 72.00 Vdescarga (cm/seg) 0.02 0.03 0.02 COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD (cm/seg) 0.01 0.01 0.01 PROMEDIO DE PERMEABILIDAD (cm/seg) 0.01 COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD DEL SUELO 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 M1 M2 M3 PROMEDIO COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD 0.01 cm/seg Nota. Elaboración propia 307 CAPITULO IV: Resultados 4.1. La estratigrafía del suelo Figura 54 Estratigrafía del suelo de APV Jilayhua de los 09 puntos. Nota. Elaboración propia 308 4.2. Determinación de la capacidad admisible de los suelos de la APV JILAYHUA por los métodos de SPT y corte directo. Tabla 206 Determinación de capacidad admisible y asentamientos inmediatos 309 310 Nota. Elaboración propia 311 Tabla 207 Análisis estadístico comparativo pertinente de los resultados SPT versus corte directo Resultados SPT versus Corte Directo Asentamientos inmediatos (cm) Capacidad Portante (q adm) Punto Con SPT Con Corte Directo Con SPT Con Corte Directo 1 0,805 0,618 2,63 2,02 2 0,892 0,688 2,92 2,25 3 0,848 0,587 2,77 1,92 4 0,723 0,816 2,37 2,67 5 0,764 0,871 2,50 2,85 6 0,848 0,887 2,77 2,90 7 0,805 0,991 2,63 3,24 8 0,805 0,975 2,63 3,19 9 0,892 0,648 2,92 2,12 Nota. Elaboración propia Figura 55 Resultados SPT versus corte directo Resultados SPT versus Corte Directo 3.5 3 2.5 2 1.5 1 0.5 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 Puntos de estudio Asentamientos inmediatos (cm) Con SPT Asentamientos inmediatos (cm) Con Corte Directo Capacidad Portante (q adm) Con SPT Capacidad Portante (q adm) Con Corte Directo Nota. Elaboración propia 312 4.3. Determinación de la impermeabilidad de suelo Tabla 208 Resumen de la determinación de la impermeabilidad de suelo del APV Jilayhua. UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL ENSAYO: PERMEABILIDAD “ COM PARACIÓN DEL M ÉTODO DE LA PRUEBA ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) Y CORTE DIRECTO PARA FINES DE TESIS DE GRADO: CIM ENTACIÓN EN EDIFICACIONES EN EL APV JILAYHUA DEL DISTRITO DE YANAOCA ,PROVINCIA DE CANAS,DEPARTAM ENTO CUSCO” UBICACIÓN YANAOCA- CANAS- CUSCO. TESISTA: RANDOLF MAMANI SONCCO FECHA: 23/11/2019 ENSAYOS N° C-1 C-2 C-3 C-4 C-5 C-6 C-7 C-8 C-9 COEFICIENTE DE 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 PERMEABILIDAD PROMEDIO DE LOS RESULTADOS DE 0.01 PERMEABILIDAD (cm/seg) COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD DEL SUELO 0.016 0.01 0.01 0.014 0.01 0.01 0.01 0.01 0.010.01 0.01 0.012 0.01 0.008 0.006 0.004 0.002 0 0 C-1 C-2 C-3 C-4 C-5 C-6 C-7 C-8 C-9 COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD 0.01 cm/seg Nota. Elaboración propia 313 CAPITULO V: Discusión a) ¿Cuáles fueron los criterios para para establecer las 09 calicatas en base al plano presentado del croquis de la APV, y que limitaciones se tuvieron al momento de realizar la ubicación de las 09 calicatas? El número de puntos de investigación para determinar la caracterización del suelo fueron 09 puntos con SPT y 09 calicatas para corte directo según lo establecido dentro de nuestro Reglamento Nacional de Edificaciones E 0.50. Suficientes para cubrir la zona del proyecto, que actualmente se encuentra dividida en bloques de 07 Calles, una (01) carretera principal y dos (02) carreteras adyacentes. Se cumplió con programa mínimo requerido por un, Estudios de Mecánica de Suelos (EMS), ya que, de no cumplirse las condiciones indicadas, el Profesional Responsable deberá ampliar el programa de la manera más adecuada para lograr los objetivos del EMS. Por lo que los criterios para establecer las 09 calicatas fueron: 1. Condiciones de Frontera Tienen como objetivo la comprobación de las características del suelo, supuestamente iguales a las de los terrenos colindantes ya edificados. 2. Número "n" de puntos a investigar 3. Profundidad "p" mínima a alcanzar en cada punto 4. Distribución de los puntos de exploración 5. Número y tipo de muestras a extraer 6. Ensayos a Realizar “in situ” y en Laboratorio PARA LA DISTRIBUCIÓN DE LOS PUNTOS DE INVESTIGACIÓN Se tiene que tener en cuenta las Características generales acerca del uso de la edificación, número de pisos, niveles de piso terminado, área aproximada, tipo de estructura, número de sótanos profundidad, luces y cargas estimadas. También se tiene que tomar en cuenta el plano topográfico de lotización para así ubicar los puntos y cubrir con los puntos la mayor cantidad de área a estudiar Y la distribución de los puntos de investigación se determina mediante el Programa de Exploración Mínimo (PM) del EMS, las edificaciones son calificadas, según la Tabla que se muestra más abajo, donde I, II, III y IV designan la importancia relativa de la estructura desde el punto de vista de la exploración de suelos necesaria para cada tipo de edificación, siendo el I más exigente que el II, éste que el III y éste que el IV. 314 Nota. RNE, reglamento nacional de edificaciones, (2018). El número (n) de puntos de exploración se determina en la siguiente tabla en función del tipo de edificación y del área de la superficie a ocupar por ésta. Cuando se conozca el emplazamiento exacto de la estructura, n se determina en función del área techada en planta del primer piso de la misma, cuando no se conozca dicho emplazamiento, n se determina en función del área total del terreno Nota. RNE, reglamento nacional de edificaciones, (2018). Por ende para esta tesis se tiene la cantidad de puntos a ejecutar son: NUMERO DE CALICATAS A EJECUTAR Total Área a Ejecutar (M2) 8,250.00 Tipo de Edificación III Número de Puntos de Exploración Uno por cada (n) 900 m2 Nro. de calicatas y Puntos 9.17 315 La INVESTIGACIÓN SE LIMITA a determinar las características físicas mecánicas del suelo existente de la APV Jilayhua del Distrito de Yanaoca Provincia de Canas Departamento de Cusco, mediante el ensayo a muestras aleatorias del terreno delimitado y también se delimita por los factores Sociales de la población del APV ya mencionado. b) Contraste de resultados con referentes del marco teórico De acuerdo a los resultados obtenidos de los ensayos de penetración estándar y corte directo el ángulo de fricción varía entre 32.8° - 26.5° por lo que se dice que el diseño de cimentaciones superficiales de los suelos de la Asociación Pro Vivienda Jilayhua es adecuado para la construcción de edificaciones y esto se puede realizar con total seguridad. c) Interpretación de los resultados encontrados en la investigación ¿De acuerdo a los resultados encontrados por SPT y Corte Directo porque hay esa diferencia? De acuerdo al estudio realizado en el campo, todos los puntos y calicatas están ubicadas a distintas zonas dentro del área destinada a edificaciones, de acuerdo a las coordenadas geografías UTM de esta manera se tendrán datos de distintos puntos dentro de la zona con el fin de a tener un conocimiento más amplio y detallado de los suelos de la zona. De acuerdo a la estratigrafía los estratos son variables a distintas profundidades esto de determino gracias a los métodos de SPT y el corte directo. También podemos indicar que el tipo se suelo encontrado es un suelo arena limoso por ende no presenta limite líquido y limite plástico. También se indica que la permeabilidad del suelo es buena, de acuerdo a la estratigrafía del suelo podemos observar la presencia de arena limosa con presencia de grava. d) Aportes de la investigación ¿Cuáles son los aportes de la investigación? El principal aporte de la presente investigación es dar a conocer a la población la importancia de hacer un estudio de suelos adecuado. Y de acuerdo a los resultados obtenidos podemos determinar si el suelo es adecuado para una construcción que brinde seguridad a toda la población al momento de construir su vivienda, de la misma forma el suelo es una parte importante en la construcción de una vivienda y es necesario conocer sus características para incorporarlas al diseño de la vivienda. 316 ¿Cuál de los dos métodos utilizados entre el ensayo de penetración estándar SPT y Corte Directo es el más recomendable? Se determinó la comparación de la capacidad admisible de los suelos del APV Jilayhua del distrito de Yanaoca, provincia de Canas, departamento Cusco, para fines de cimentaciones superficiales obteniendo los resultados, los ensayos de penetración estándar y corte directo el Angulo de fricción varía entre 32.8° - 26.5°, por el cual se puede determinar que el ensayo de SPT tiene mejores resultados que el ensayo de corte directo. Por lo tanto, para las características del suelo lo recomendable es el ensayo de SPT ¿Se puede usar el equipo de corte directo en suelos friccionantes y alterados? Si se puede utilizar debido a que el Manual de Ensayo de Materiales del MTC que fue publicado el 2016 (MTC E 123 “CORTE DIRECTO CONSOLIDADO DRENADO”) permite usarlo. Si se utiliza muestras de suelo compactados, la compactación debe hacerse con las condiciones de humedad y peso unitario deseados. Se puede efectuar directamente en el dispositivo de corte, en un molde de dimensiones iguales a las del dispositivo de corte o en un molde mayor. De acuerdo al ensayo. El pisón utilizado para compactar el material deberá tener un área de contacto con el suelo igual o menor aun medio del área del molde. El material requerido para el espécimen será mezclado con suficiente agua para producir el contenido de humedad deseado. Se debe permitir al espécimen permanecer listo antes de la compactación, de acuerdo a la siguiente tabla. Tabla 209 Clasificación D2487 Nota. Elaboración propia 317 Ese tiempo en horas para los tipos de suelos, quiere decir que antes de usar la máquina de corte directo, mi suelo debe reposar en la celda de corte directo sumergido en agua el tiempo que especifica la tabla según la naturaleza del suelo. Ensayo de corte directo en arena densa y suelta. En el aparato de corte directo se intenta conseguir la rotura de una muestra según un plano predeterminado, con el fin de poder conocer experimentalmente los parámetros de cohesión y ángulo de rozamiento que nos definen la resistencia del suelo granular. “la autora del documento es la ing. María Dolores Melgarejo Gil, es ingeniero en la universidad politécnica de Cartagena” Luego encontramos otro documento que avala la correlación del SPT en arena con el Corte directo con muestras alteradas, según la tesis de la UNI. Estudio experimental sobre correlaciones en suelos granulares finos (arena) compactados, usando equipos de penetración. Autor de la tesis Ing. Cesar Augusto Atala Abad Aspectos Resaltantes  Para los cálculos de SPT, se utilizó la una fórmula de Terzaghi, que aporta un procedimiento sencillo para el cálculo de la carga máxima que podría soportar una cimentación continua con carga vertical. Además de ser una fórmula sencilla para la carga máxima, para hallar el ángulo de fricción y su cohesión, aspectos relevantes necesarios para seleccionar adecuadamente tipo de cimentación a utilizar en las edificaciones en el APV Jilayhua del distrito de Yanaoca, esta metodología de encuentra aprobada por la norma E.050 de Suelos y cimentaciones del Reglamento Nacional de Edificaciones para estudios de mecánicas del suelo  En los datos de los ensayos de corte directo en la profundidad dice (0.3m a 3m) como medida de toma de la muestra de calicatas, este valor no definido se refleja en la tabla como forma de parámetros límites de excavación, el tamaño de la muestra tomada como se muestra es de 1.90cm de alto, y el valor no explícito de medida de excavación de las calicatas fue de 2.5 m de profundidad.  Las densidades del ensayo de cono de arena en las calicatas tienen exactamente el mismo valor numérico debido que la expresión final se encuentra expresaras con dos decimales, siendo redondeados matemáticamente a 1.96, el cálculo matemático 318 efectuado Por Método Cono De Arena es uno de los más precisos, pues no se utiliza dos valores directos, sino en cambio es utilizado un valor de volumen determinado a partir de pesos de la arena recolectada. Un ejemplo muy claro es el cálculo entre las dos primeras muestras, se tiene que: Tabla 210 Muestra 1 tipo de arena usada arena de otawa 1.44 gr/cm3 peso de frasco + cono antes de usarlo 6441.00 gr peso de frasco + cono después de usarlo 1140.00 gr peso de arena usada (hueco + cono) 5301.00 gr Peso de la arena del cono grs. 1674.00 gr peso de arena en el hueco, W 3627.00 gr 2518.75 cm3 Peso de la muestra W' 4930.00 gr Nota. Elaboración propia 𝑤 ,= 4930 Vh=W/yarena= 3627/1.44= 2518.75 Ynatural= 4930/2518.75= 1.95732 = 1.96 Tabla 211 Muestra 2 tipo de arena usada arena de otawa 1.44 gr/cm3 peso de frasco + cono antes de usarlo 6440.00 gr peso de frasco + cono después de usarlo 1138.00 gr peso de arena usada (hueco + cono) 5302.00 gr Peso de la arena del cono grs. 1674.00 gr peso de arena en el hueco, W 3628.00 gr 2519.75 cm3 Peso de la muestra W' 4942.00 gr Nota. Elaboración propia 𝑤 ,= 4942 Vh=W/yarena= 3628/1.44= 2519.44 Ynatural= 4942/2519.44= 1.96154 = 1.96 319 Concluyendo que, a pesar de tener valores de datos diferentes en ambas muestras, el resultado final de la densidad con dos decimales en ambos casos en el mismo.  Los cálculos de asentamiento tienen como Es = 500 tn/m2. Ya que mediante los estudios de las pruebas realizadas a los nueve ensayos previos se logró determinar el perfil de los suelos de la Asociación Pro Vivienda Jilayhua como un perfil heterogéneo donde en cinco pruebas se determinó que es de arena limosa con graba y las siguientes 4 brindaron como resultado arena limosa. Así que guiándose de la tabla 15 módulo de elasticidad para distintos suelos. Se tomó el valor menor correspondiente para arena limosa. Tabla 212 Módulo de elasticidad para los distintos tipos de suelo Nota. Elaboración propia 320 Glosario Norma técnica del ensayo de Corte Directo en laboratorio. MTC E 123, ASTM D 3080: Standard Test Method for Direct Shear Test of Soils Under Consolidated Drained Conditions. Norma técnica de las propiedades de los suelos. Ensayos de laboratorio • Análisis granulométrico Norma ASTM-D422 • Límite Líquido Norma ASTM-D423 • Límite Plástico Norma ASTM-D424 • Humedad Natural Norma ASTM-D2216 • Clasificación Norma ASTM-D2487 • corte Directo Norma ASTM D-3080 • Ensayo de SPT Norma ASTM D-1586 • Densidad de campo Norma ASTM- D- 1556 Geotecnia: es la que se encarga del estudio de las propiedades mecánicas, hidráulicas e ingenieriles de los materiales provenientes de la Tierra. Los geotécnicos realizan estudios del suelo y las rocas por debajo de la superficie para determinar sus propiedades, características y diseñar las cimentaciones de acuerdo a las estructuras requeridas para diferentes ámbitos de obras civiles como edificios, puentes, centrales hidroeléctricas y entre otros (Terzaghil975). Resistencia: es la capacidad que tiene un elemento para reaccionar frente a diferentes acciones o fuerzas externas como pueden ser la tensión, la compresión y el corte. (Leonards, 1990). Capacidad Portante: En cimentaciones se denomina capacidad portante a la capacidad del terreno para soportar las cargas aplicadas sobre él. Técnicamente la capacidad portante es la máxima presión media de contacto entre la cimentación y el terreno tal que no se produzcan un fallo por cortante del suelo o un asentamiento diferencial excesivo. Por tanto, la capacidad portante admisible debe estar basada en uno de los siguientes criterios Ensayo SPT: El Ensayo de Penetración Estándar (SPT), consiste en un sondeo geotécnico y 321 de toma de muestras normalizado unido a un tren de varillas, mediante el golpe en la cabeza de ellas con una maza de 63,5 kg de masa, cayendo desde una altura de 76 cm. El golpeo se contabiliza en tres tramos de 15 cm de avance cada uno, denominándose valor N a la suma de los valores segundo y tercero. así como la difusión de fórmulas empíricas para cálculos directos de capacidad portante y asentamientos, entre otros. (Foundation Engineering, G.A. Leonards). Ensayo de Corte Directo: determinan la resistencia consolidada debido a que las trayectorias de drenaje a través del espécimen son cortas, permiten que el exceso de la presión de poros sea disipado más rápidamente que con otras pruebas de resistencia drenada. (MTC E-123) Estrato: son los sedimentos o terrenos con una capa o un espesor más o menos uniforme. Nivel freático: es el límite superior de saturación de las aguas subterráneas. Napa freática: es el agua subterránea en la capa freática o también se indica como un pequeño río subterráneo o acuífero menor. Estudio de suelos: es muy limitado en el lugar donde se realiza la investigación. Los datos y los resultados obtenidos son de gran importancia para verificar los parámetros de diseño. Angulo de fricción: es el rozamiento o el tangente que forma un ángulo con el esfuerzo normal a la envolvente de Mohr en un punto. Granulometría: es la gradación y la medición de los materiales sedimentarios. Arena: son partículas que pasan el tamiz n°4 de 4.75mm y son retenidas en el tamiz n° 200 de 0.075 mm Cohesión: es la resistencia al corte del suelo. Capacidad admisible: solo es una fracción de la capacidad última y es el valor máximo del esfuerzo de contacto de una cimentación. Material: es un elemento que se puede agrupar o se puede transformar. RNE: Reglamento Nacional de Edificaciones SPT: Stándar Penetration Test (ensayo de penetración estándar) ASTM: American Society for Testing and Materials (sociedad norteamericana de ensayos y materiales) 322 Limite líquido: es el estado del suelo donde cambia de estado plástico a estado líquido Limite plástico: es el estado donde el suelo cambia de estado semi solido a estado plástico. Índice de plasticidad: es la diferencia del límite líquido y límite plástico si el índice de plasticidad es mayor es un suelo expansible y perjudicial. Asentamiento: es el hundimiento progresivo de una estructura 323 Conclusiones  Conclusión N°01 Con relación al objetivo general se concluye según los resultados obtenidos las diferencias comparativas de los ensayos de penetración estándar y corte directo el Angulo de fricción varía entre 32.8° - 26.5° y la capacidad portante de los suelos de la ASOCIACIÓN PRO VIVIENDA JILAYHUA es adecuado para realizar el diseño de cimentaciones superficiales en edificaciones.  Conclusión N°02 Con las pruebas realizadas y los resultados obtenidos con los nueve ensayos se llegó a la conclusión de que el perfil de los suelos de la ASOCIACION PRO VIVIENDA JILAYHUA tiene un perfil heterogéneo ya que en las primeras cinco pruebas se determinó que es de arena limosa con graba y las siguientes 4 brindaron como resultado arena limosa.  Conclusión N°3: Con relación al objetivo específico 2 con los resultados obtenidos en la presente investigación se concluye que la permeabilidad del suelo en la ASOCIACION PRO VIVIENDA JILAYHUA es de 0.01 cm/seg que se considera como buena, este promedio se determinó en los nueve ensayos donde se consideraron el volumen del agua (cm3), la longitud (cm) y el área (cm2) de la muestra, el nivel(cm), el tiempo(seg) y la velocidad de descarga (cm/seg).  Conclusión N°4: Con relación al objetivo específico 3 según los resultados obtenidos en esta investigación se concluye que la capacidad admisible de los suelos de la ASOCIACIÓN PRO - VIVIENDA JILAYHUA del distrito de Yanaoca, realizada con SPT es de 0.8202 cm y la capacidad realizada con corte directo es de 0.7867 cm.  Conclusión N°5: Con relación al objetivo específico 4 según los resultados obtenidos en esta investigación se llega a la conclusión de que no existe la probabilidad de ocurrencia del fenómeno de asentamiento en la zona de la ASOCIACION PRO VIVIENDA JILAYHUA ya que no se encontró arcilla y es más el suelo no presenta nivel freático. 324 Recomendaciones  Se recomienda a la ASOCIACION PRO VIVIENDA JILAYHUA construir las viviendas con seguridad ya que asociación pro vivienda Jilayhua del distrito de Yanaoca provincia de Canas departamento Cusco ya que el suelo de la zona es ideal para realizar el diseño de cimentaciones superficiales en edificaciones porque no existe arcilla y el suelo no presenta nivel freático.  Se recomienda a la ASOCIACION PRO VIVIENDA JILAYHUA que se consideren y se tomen en cuenta los resultados de la presente investigación ya que los resultados del perfil estratégico del suelo son heterogéneos.  Se recomienda a la ASOCIACION PRO VIVIENDA JILAYHUA que desarrollen sus edificaciones con total normalidad ya que la permeabilidad del suelo en la zona de Jilayhua del distrito de Yanaoca provincia de Canas departamento Cusco es buena y adecuada ya que tiene un promedio de 0.01 cm/seg.  Se recomienda que verifiquen y realicen sus edificaciones de acuerdo a la norma E.030 de diseño estructural para que sus viviendas sean seguros y normados, también se recomienda que tomen en cuenta los resultados de la capacidad admisible de los suelos.  Se recomienda a la ASOCIACION PRO VIVIENDA JILAYHUA que realicen sus edificaciones sin temor de que ocurra un asentamiento en la zona ya que sus suelos no poseen arcilla ni niveles freáticos, también se recomienda complementar la presente investigación con otras con el fin de enriquecer.  Se recomienda que se debe considerar que en la manipulación absoluta de la muestra puede inducir a errores por malos manejos en el laboratorio. Esto en lo referente a suelos remoldeados para la prueba de corte directo. 325 Bibliografía Asociación Americana de Constructores de Carreter. (Noviembre de 2006). Manual de Estabilizacion de suelos tratado con cal. Estados Unidos: Nacional Lime Association. Baena, G. (2017). Metodología de la investigación. Mexico: Grupo Editorial Patria. BEHAR RIVERO. (2008). Metodologia de la Investigacion. MEXICO: Shalom. Beltrán Parra, M. A., & Copado Beltran, J. A. (2011). Estabilización de un suelo arcilloso con cal hidratada, para ser utilizada como capa subrasante de pavimentos en la colonia San Juan Capistrano de ciudad Obregón, Son. Obregón: Instituto Tecnológico de Sonora. Bowles, J. (1981). Laboratorio de suelos. Mexico: McGRAW-HILL. Braja M., D. (2015). Fundamentos de ingeniría Geotécnica (cuarta ed.). (S. Cervantes González, Ed.) Mexico: CENGAGE Leraning. Braja, D. (2016). Fundamentos de ingeniería de cimentaciones. CENGAGE. Calle Llactahuamani, S. E., & Arce Huahuachampi, M. G. (2018). 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Lima: Universidad San MArtín de Porres. 329 Anexos Tabla 213 Resumen de las coordenadas de las calicatas, propiedades del suelo y parámetros encontrados en ambos ensayos Puntos de Coordenadas UTM Propiedades físicas Asentamientos Capacidad Portante muestreo inmediatos (cm) (q adm) N E Densidad Humedad Coeficiente de Con Con Corte Con Con Corte permeabilidad SPT Directo SPT Directo (cm/seg) 1 8427924,589 237200,396 1,96 12,63% 0,01 0,805 0,618 2,63 2,02 2 8427832,341 237231,591 1,96 14,32% 0,01 0,892 0,688 2,92 2,25 3 8427719,735 237273,752 1,96 12,68% 0,01 0,848 0,587 2,77 1,92 4 8427589,120 237317,332 1,96 11,52% 0,01 0,723 0,816 2,37 2,67 5 8427907,378 237302,606 1,96 11,67% 0,01 0,764 0,871 2,5 2,85 6 8427799,906 237336,748 1,96 12,71% 0,01 0,848 0,887 2,77 2,9 7 8427689,280 237385,876 1,96 11,31% 0,01 0,805 0,991 2,63 3,24 8 8427821,057 237405,284 1,96 12,24% 0,01 0,805 0,975 2,63 3,19 9 8427721,394 237463,783 1,96 12,53% 0,01 0,892 0,648 2,92 2,12 Nota. Elaboración propia 330 Figura 56 Ubicación de puntos de muestreo Nota. Elaboración propia 331 Figura 57 Plano topográfico Yanaoca Nota. Elaboración propia